2006荷载规范的变化 $>JfLSyC
经过学习2006版荷载规范，总结如下： J.E Bt3
第１处修改、 C n"_x
3Pu8IXW
3.2.3 V0)bP cS/
Fq t,VED
注３：当考虑以竖向的永久荷载效应控制的组合时，参与组合的可变荷载仅限于竖向荷载（原） n;@.eC,T/
jKh:}yl4
（取消此注） sL Kk1 A
L@5sY0 M
这条是一个重要的修改，以往这是出题时的一个重要的陷阱，当永久荷载分项系数取1.35时，不能计入风荷载效应。现应该计入风荷载效应了，且组合系数为0.6，水平荷载还有吊车水平荷载。 p<
Y-b,&
reQr=OAez
,.kJF4s&
-------------------------------------------------------------------------------- eA{ nwtN
zif& ;)wV/
Z UyS+60
第２处修改、 *{_N*p\{
f+ cN'jH
E
3.2.5 6"Ze%:AZZ
]'NL-8x">
１ １）永久荷载的分项系数对结构不利时（没有变化） {|d28!8w
z!M #
２） 当其效应对结构有利时的组合，应取1.0。 <4LW.q
["O_ Phb|
２ 可变荷载的分项系数： )3IUKz%\6p
pG6?"*Fz;
一般情况下取1.4； oVTXn=cYDp
xfF;u9$;
对标准值大于４KN/m2的工业房屋楼面的活荷载取1.3 " MvSF1
YQ$LU \:
３ 对结构的倾覆、滑移或漂浮验算，荷载的分项系数应按有关的结构设计规范的规定采用。 E< ILZpP
$ >8O2p7W
这条修改没有本质的改变，原规范中有0.9的数据要求，本次没有规定数值，本来砌体规范中取值为0.8所以本次修改不按有关结构规范的规定采用。 cR{F|0X
3PjX;U|
qyBC1an5,
-------------------------------------------------------------------------------- BM~6P|&qD
\.aKxj5
ECyG$ j0
第３处修改、 x8xz 33
86pA+c+U
4.1.1表4.1.1中８（２） ;re BJk
}4g$ aTc
双向板楼盖（板跨不小于6m*6m）和无梁楼盖（柱网尺寸不于小6m*6m） Q>q-6/|UX
=]r2;014
这条是对原规范双向板说明不细致的补充，没有本质的改变 4(91T
abAw#X Q8
１１（３） NEUr w/
_!_^B
当人流可能密集时 .kU}x3m
C hQ] d
原规范指定是消防通道面过于窄所以进行修改。 ~ _hA{$
l^XOW- ;u
3RX9LJGX
-------------------------------------------------------------------------------- %)72glB
\11+~
i)] f0F
第４处修改、 T, +=ka$
* ;(^)Sj4Q
7.1.1条 J )^F
V.9p4k`
２当计算围护结构时wk=βgzμslμzw0 ]WzeJ"r {3
a)4%sX*I
式中βgz为阵风系数 OkAgO3>Y/
`T+w5ONn
μsl为局部风压体型系数 (&1.!R[X
fLpWTkr0
本条修改只是对原规范是系数用的字母进行修必，没有本质的必变，但7.3.3条中局部风压体型系数有很大的变化，见下一条内容，风振系数在7.5.1 条中也有变化。 JljCI@
0~EGrEt
1 +s;a]-C
-------------------------------------------------------------------------------- !g`I*ZE+e
wMw}3qX$j
>S-JAPuO
第５处修改、 Y]=k"]:%
+?W4ac1
7.3.3验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数μsl JQ;.+5
N<K
1 l/t|M^I
一、外表面 mlCBstt{
j /_&]6!
二、内表面 o <J6KTLv
(c&%1bJ
对封闭式建筑物，按外表面风压的正负情况取-0.2或0.2。 -$k IVh
?E_;[(Mcr
注：上述局部体型系数μsl(1)是适用于围护的从属面积Ａ小于或等于１m2的情况，当围护结构的从属面积大于或等于10m2时，局部风压体型系数μsl(10)可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10m2而大于1m2时，局部风压体型系数（Ａ）可按面积的对数线性插值，即 dF09_nw
sYo&@~T
μsl(A)＝μsl(1)＋［μsl(10)－μsl(1)］logＡ AN6Q~%,
{ =\Fc`74
本条是一个非常大的修改，引入一个对数插值的算法，值得引起我们的重视 eX>* }pI
_g
fmo
{NQCe0S+p
-------------------------------------------------------------------------------- g1?9ge 1
liG|#ny{
;c)(
'k<
第６处修改、 dA (n,@{
L&y"oAp<
7.4.1 rQ_]%ies8
\gkhSL q
对于高度大于30米且高宽比大于1.5的房屋和基本自振周期大于0.25s的各种高耸结构以及大跨度屋盖结构，均应考虑风压脉动对结构发生顺风向风振影响。风振计算应按随机振动理论进行，结构的自振周期应按结构动力学计算 UX[s5#
}vh4ix
本条的的修改主要是加了大跨度屋盖结构，在条文说明中有明确的阐述： t1 U+7nM
UlX xG|
关于在设计中可以不考虑风振系数的结构，按以往的经验，仅限于基本自振周期不大于0.25s的高耸结构和高度不大于30m或高宽比不大于1.5的房屋。查是对于大跨度的屋盖结构（包括县挑屋盖结构）的风振问题过去没有明确，这次修订予以补充，这里的大跨度屋盖是指跨度在36m以上的屋盖（不包括索结构） -ycdg'v
v-SX PL]_^
但计算中没有提及大跨度屋盖结构的风振系数如何计算，这种结构是比较少见的吧。 J^ewG
!4 cY^4>o
oPF]]Imu
-------------------------------------------------------------------------------- }IZ w6KiN
Ef?hkq7X<
79c M _O
g`Cv[Pq?at
第７处修改、 me {u~9&
"oNl!<ep
7.5.1条 |dbKK\ X9
m2"e ]I
计算直接承按风压的幕墙构件（包括门窗）风荷载时的阵风系数按表7.5.1确定 V2`Ud[
09anQHa
对其他屋面、墙面构件阵风系数取1.0。 ;3wO1'=
^9Cu?!xu0
这条的修改内容关键是在第二句话上，对围护墙计算时阵风系数应取1.0而不应按表中的数据。 -a VC`
"OK [uug
)gSqO{Z
-------------------------------------------------------------------------------- 9( q(;|;Hp
d"miPR
K0_gMi+bR
第８处修改、 W +63B8)4
^g|cRI_ "
7.6.1 hm d3W`8D
&mmaoWR
对圆形截面的结构，应按下列规定对不同雷诺数Ｒe的情况进行横风向风振（旋涡脱落）的校核： (YYg-@IO
UWqD)6
１ 当Ｒe<3*105且结构顶部风速vH大于vcr时，可发生亚临界微风共振。此时，可在构造上采取防振措施，或控制结构的临界风速vcr不小于15m/s。 ![_0 GFbT
Y1I)w ^}:
２ 当Ｒe>=3.5*106且结构顶部风速vH的1.2倍大于vcr 时，可发生跨临界的强风共振，此时应按第7.6.2条考虑横风向荷载引起的共振效应。 ^d{5GK'
/z4c>)fV
３ 当雷诺数为3*105<=Re<3.5*10时，则发生超临界范围的风振，可不作处理。 ~ =iH*AQR
~ gff{Nzk
４ 雷诺数Re可按下列公式确定： @`C'tfG/4
Tn1V +)
Re=69000vD N'9T*&o+
^}p##7t [
式中v-----计算所用风速，可取vcr值； [SC6{ |
wB[f%m Hs
D----结构的截面直径。 cP uXy e
( ^y"'B
５ 临界风速vcr和结构顶部风速vH可按下列公式确定： |,:p[Oy
S<Gm*$[7
vcr=D/TiSt T\bP8D
>~rlnRX
vH=√(2000μHω0/ρ) Sk>=C0f:
kt)Et
６ 当结构沿高度截面缩小时（倾斜度不大于0.02），可近似取2/3结构高度处的直径。 \q1tT!]
MkoK(m{7
本条修改的关键在强风共振上，一是强风共振的条件，顶风速多了一个1.2的系数，这样产生强风共振的可能性就大了，原来可能不是强风共振的，现在就变成了强风共振而要计算横风向共振。二是顶风速的计算公式中少了γw系数，这是因为前面所提及的1.2的系数的原因。 @}g3\ xLiK
还有最后一条没有总结，过完春节再说。 bA#9'Qu^j
总之这次修改记住一点：“风变了”，三大点，要计入风了，围护结构的风大了，横向风振更多了。
