2006荷载规范的变化 IHYLM;@L
经过学习2006版荷载规范，总结如下： Xv|=RNz
第１处修改、 Dlq !:dF{&
l6y}>]
3.2.3 Sk E <V0
|Ha#2pt{bc
注３：当考虑以竖向的永久荷载效应控制的组合时，参与组合的可变荷载仅限于竖向荷载（原） p,goY F??
Fq@ o_bI
（取消此注） 68Gywk3]=u
pL5cw =
这条是一个重要的修改，以往这是出题时的一个重要的陷阱，当永久荷载分项系数取1.35时，不能计入风荷载效应。现应该计入风荷载效应了，且组合系数为0.6，水平荷载还有吊车水平荷载。 D]]wJQU2
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BG+i tyH
-------------------------------------------------------------------------------- {d'-1 z"q
8 o$rF7.-
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第２处修改、 ]7O<|8n!d
;^5k _\
3.2.5 <Gi%+I@szl
A^>@6d $2
１ １）永久荷载的分项系数对结构不利时（没有变化） f9W:-00QD
>ESVHPj]
２） 当其效应对结构有利时的组合，应取1.0。 ;:fW]5"R
-GA F>
２ 可变荷载的分项系数： (-21h0N[V
<w{?b'/q
一般情况下取1.4； }l|S]m!
U!aM63F3
对标准值大于４KN/m2的工业房屋楼面的活荷载取1.3 #h5lz%2g
@-'a{hBR
３ 对结构的倾覆、滑移或漂浮验算，荷载的分项系数应按有关的结构设计规范的规定采用。 USV DDqZ
Io1j%T#ZT
这条修改没有本质的改变，原规范中有0.9的数据要求，本次没有规定数值，本来砌体规范中取值为0.8所以本次修改不按有关结构规范的规定采用。 %_ibe
;=Ma+d #
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-------------------------------------------------------------------------------- >R+-mP!nj
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第３处修改、 2R[v*i^S
@C)s4{V
4.1.1表4.1.1中８（２） #i bwD:{
2:*15RH3
双向板楼盖（板跨不小于6m*6m）和无梁楼盖（柱网尺寸不于小6m*6m） HwUaaK
BJj'91B[d
这条是对原规范双向板说明不细致的补充，没有本质的改变 42NfD/"g+s
] pn
U"
１１（３） ?veeW6E(
(?jK|_
当人流可能密集时 1dQAo1
A2|Bbqd
原规范指定是消防通道面过于窄所以进行修改。 Z hf p>D
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-------------------------------------------------------------------------------- ;6 G]~}>o
j3Od7bBS]
@t%da^-HS"
第４处修改、 T: za },-
7Qd4L.
7.1.1条 X+ 4Uh
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^?cu9S3
２当计算围护结构时wk=βgzμslμzw0 U% h .l
!> sA.L&=
式中βgz为阵风系数 Y&6 jFT_
[vi
=^
μsl为局部风压体型系数 w
<r*&
imM!Me 0TE
本条修改只是对原规范是系数用的字母进行修必，没有本质的必变，但7.3.3条中局部风压体型系数有很大的变化，见下一条内容，风振系数在7.5.1 条中也有变化。 #{6VdWZ
8W&1 "h`
/TMV Pnvz.
-------------------------------------------------------------------------------- f(Xin3#'
n {?Du
b] 5dBZ(
第５处修改、 Ua}R3^_)a
V^s, 3C
7.3.3验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数μsl >WZ.Dj0n
1uo- ?k
一、外表面 ?p{ -Yp*h
#wyceEa
二、内表面 #un'?]tZF
4Wl`hF
对封闭式建筑物，按外表面风压的正负情况取-0.2或0.2。 i e1~QQ
CEj_{uf|
注：上述局部体型系数μsl(1)是适用于围护的从属面积Ａ小于或等于１m2的情况，当围护结构的从属面积大于或等于10m2时，局部风压体型系数μsl(10)可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10m2而大于1m2时，局部风压体型系数（Ａ）可按面积的对数线性插值，即 dp W`e>o
@1j*\gYz
μsl(A)＝μsl(1)＋［μsl(10)－μsl(1)］logＡ rCo}^M4Pb
\; XJ$~>
本条是一个非常大的修改，引入一个对数插值的算法，值得引起我们的重视 8$uq60JK
! Vl) aL
#?Ix6 {R
-------------------------------------------------------------------------------- nk! uO^
tar/n o
? 8753{wk
第６处修改、 nKE^km
x1~AY/ )v
7.4.1 MgiW9@_(
HL{aqT2
对于高度大于30米且高宽比大于1.5的房屋和基本自振周期大于0.25s的各种高耸结构以及大跨度屋盖结构，均应考虑风压脉动对结构发生顺风向风振影响。风振计算应按随机振动理论进行，结构的自振周期应按结构动力学计算 +P))*0(c_
pauO_'j_1p
本条的的修改主要是加了大跨度屋盖结构，在条文说明中有明确的阐述： OI Fjc0
~vYFQKrb
关于在设计中可以不考虑风振系数的结构，按以往的经验，仅限于基本自振周期不大于0.25s的高耸结构和高度不大于30m或高宽比不大于1.5的房屋。查是对于大跨度的屋盖结构（包括县挑屋盖结构）的风振问题过去没有明确，这次修订予以补充，这里的大跨度屋盖是指跨度在36m以上的屋盖（不包括索结构） Ifp8oL? S;
UK6x]tE
但计算中没有提及大跨度屋盖结构的风振系数如何计算，这种结构是比较少见的吧。 y_: {p5u
c6b51)sQ"
hrX/,D -c
-------------------------------------------------------------------------------- | g hyH
\FO`WUAF
2a-]TVL3
g8/ ,E -u
第７处修改、 &am<_Tn *3
E!X> C^
7.5.1条 q"269W:
R.1.LB
计算直接承按风压的幕墙构件（包括门窗）风荷载时的阵风系数按表7.5.1确定 A#`$#CO
_rSwQ<38>
对其他屋面、墙面构件阵风系数取1.0。 QUkP& sz
6lpJ+A57#
这条的修改内容关键是在第二句话上，对围护墙计算时阵风系数应取1.0而不应按表中的数据。 n3?
msY(*
0OlT^
C6g p}%
-------------------------------------------------------------------------------- Kf?:dF
<0Y<9+g!
aQHR=.S]X
第８处修改、
D\;5{,:d
7`7 M4
7.6.1 O=LW[h!
fJNK@F
对圆形截面的结构，应按下列规定对不同雷诺数Ｒe的情况进行横风向风振（旋涡脱落）的校核： 'PrBa[%
e)s
l
１ 当Ｒe<3*105且结构顶部风速vH大于vcr时，可发生亚临界微风共振。此时，可在构造上采取防振措施，或控制结构的临界风速vcr不小于15m/s。 W2%@}IDm
\ (`2 @
２ 当Ｒe>=3.5*106且结构顶部风速vH的1.2倍大于vcr 时，可发生跨临界的强风共振，此时应按第7.6.2条考虑横风向荷载引起的共振效应。 `
,SNq i
0i5S=L`j
３ 当雷诺数为3*105<=Re<3.5*10时，则发生超临界范围的风振，可不作处理。 {\k }:)
VL5VYv=:
４ 雷诺数Re可按下列公式确定： Z0M,YSn z
Uv U@3[fw
Re=69000vD W m {ebx
wQ/.3V[
式中v-----计算所用风速，可取vcr值； "J*>g(H53
2&pE
D----结构的截面直径。 mcid A%
]Ar,HaX-
５ 临界风速vcr和结构顶部风速vH可按下列公式确定： Ul NiH
NB44GP1-@
vcr=D/TiSt "*`!.9pt
E`xpZ>$mPx
vH=√(2000μHω0/ρ) S~H>MtX(<
LPs5LE[Pm
６ 当结构沿高度截面缩小时（倾斜度不大于0.02），可近似取2/3结构高度处的直径。 4*o?2P$Q
m J(ElDG
本条修改的关键在强风共振上，一是强风共振的条件，顶风速多了一个1.2的系数，这样产生强风共振的可能性就大了，原来可能不是强风共振的，现在就变成了强风共振而要计算横风向共振。二是顶风速的计算公式中少了γw系数，这是因为前面所提及的1.2的系数的原因。 vgD po@fz8
还有最后一条没有总结，过完春节再说。 >hSu 1 s:
总之这次修改记住一点：“风变了”，三大点，要计入风了，围护结构的风大了，横向风振更多了。
