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CFG复合地基技术及工程实践学习心得 +\ GuZ 5`
1、本书第5页： 8(@ Y@`/
土的抗剪强度有如下特点：（1）土体的抗剪强度不但与土本身的性质有关，而且与外荷有关；（2）对fai不为0的土体单元，断面不同，其上的主应力也不同，抗剪强度也不同。土的抗剪强度随断面的不同而差异。 @wTRoMHPQ
请问：土的抗剪强度指标既有如上特点，现在勘察报告中涉及深基坑的边坡，在外荷不明的情况下，为何要求提出一套抗剪强度指标？该套强度指标是在何种外荷条件下做出来的？ b/ g~;| <
既然土的抗剪断面不同而产生不同的强度指标，勘察时所提供的抗剪强度指标为哪个断面上的？ /I@`B2
勘察时所提供的强度指标与边坡工作时所承受外荷有何直接关系？是破坏断面上的强度指标吗？勘察时所提指标既无针对性，提供出来的指标有何意义吗？ V }wh
尤其是深基坑边坡，指标的稍微变动极有可能造成支挡选型与投资的突变，这种指标的提法不需要慎重吗？ N
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2、本书第23页： C %QC^,KL
由以上两种或两种以上的类型的桩组成的复合地基，称为多桩型复合地基，例如图2-2，详见本书。 sOBuJx${m
乍一看挺有道理，但是疑一：（1）两种不同类型的桩，破坏形式不一样，如何对此两种桩进行地基强度复合？（2）两种桩平面布置受到严重的制约与影响。如碎石桩一般桩径很大，而CFG桩复合地基桩距布置有要求，碎石桩的布置必使CFG桩布置受到影响？（3）如何确定碎石桩消除或降低了地基液化程度？（4）对CFG桩来说，桩周为可液化土层，如何考虑可液化土层对CFG桩带来的负摩阻力？（5）如何考虑施工顺序？若先施工CFG桩，后施工碎石桩，有何问题？先施工碎石桩，后施工CFG桩有何问题？（6）如果碎石桩仅仅用来消除地基液化，能否还称之为多桩型复合地基？有无必要全场地布置？沿基础周边布置如何？ cHw-;
3、本书第95页： {^N 90,!
公式4-1复合地基承载力复合计算的公式，常规使用之的几点疑问：（1）fk为天然地基承载力标准值，到桩顶以下多深范围以内的土层来计取？本书115页例题仅取与基底接触的第一层土承载力进行计算，这合理吗？ y"nL9r.,:
（2）仅取桩顶以下第一层土的承载力来计取合理否？取第一层为淤泥，承载力极低，但厚度不大，下面为承载力较高土层，不考虑下部土层的贡献是否对复合地基有浪费？ ZK?:w^Z
（3）某曾遇一工程实例，厚层卵石层中夹不均匀粘性土楔状体，由于不均匀地基进行CFG桩处理，但基坑开挖后标高以下全为卵石层，若按fk=300Kpa是不需强度复合地，但0.5m以下即为软土，这种情况如何计取？ b l]Y Px8
4、本书第95页： HI!bq%TZ4
公式4-3,计取单桩承载力值。众多周知，以及本书前文已明确，软弱土可液化土层中一般需要CFG处理，即使天然沉积土层，也得在褥垫作用下发生相对位移。总之都对桩体来说，产生负摩阻力。这是事实，不考虑负摩阻力的笼统计取单桩承载力是否问题较大？单纯的由桩周土及桩端土取和计取的单桩承载力可靠吗？即使复合地基验收通过，与整个地基的受力模式一致吗？ PESJ7/^E
5、本书第96页：复合地基承载力修正时，一般深度修正系数为1，宽度修正系数为0。这是为什么？125页的解释对吗？ ]D\p<4uepM
（1）经过处理的地基在进行承载力修正时，因处理前后所遵循的规范不同，造成处理后地基提高的承载力部分有可能不足以弥补宽度修正项归零、深度修正项降低所带来的承载力损失，在具体工程实践中造成不宜回避又不很好解释的矛盾，该种矛盾在深基坑地基修正中变得尤其突出。 ;Ebpf J
（2）地基处理前后，基宽b和基础埋深d均未发生变化，因而由于建筑物尺寸带来的承载力部分不应丧失或降低。 c]3^2Ag,
（3）承载力越修越低怎么办？复合地基承载力修正后降低的现象更为突出。 W't.e0L<6
（4）实例：某工程地上25层，地下3层，为业务办公楼，框架剪力墙结构，筏板基础。基础埋深约10.0m，对应于荷载效应标准组合的基底静压力P=475kPa。 ?t"bF :!
本工程地基持力层为细砂层，中密状态，天然地基承载力特征值180Kpa，已属强度较高天然地基。若按单栋建筑物天然地基承载力深宽修正的条件进行计算，因细砂持力层宽度修正系数与深度修正系数分别为2.0,3.0，则：fa=850Kpa大于475Kpa满足要求。 |7:{vA5
由于本工程周边范围均为大面积地下车库，且地下车库基底标高与本工程基底标高一致，致使本工程不完全具备单栋建筑物地基承载力修正的条件，经过结构对地下车库荷载的核算，周边地下车库对本工程贡献仅可以等代3.50m厚土层的压力值，故在进行承载力修正时应按d=3.50m进行实际修正，计算得到fa=470Kpa小于475Kpa不满足要求。 1 g1gu=|Q
由于本工程尚存在软弱下卧层，经过结构进行变形计算后，在变形上也不满足要求，故要求对本工程进行地基处理，且要求采用CFG桩复合地基，使处理后地基在强度及变形上均满足现行相关规范要求。 .{Df"e>
按《建筑地基处理技术规范》中提高承载力最大的刚性CFG桩复合地基方法对其进行设计，桩径采用400mm，桩间距采用最小桩间距4d=1.60m，桩长采用12.0m，单桩竖向承载力特征值采用500kN进行复合设计，在变形满足的前提下进行强度复合验算fsp,k=349Kpa， tg%C>O
本工程CFG桩复合地基按上述施工参数进行施工，比较成功，经CFG桩单桩复合地基静载试验及动测试验表明，桩身完整性良好，复合地基承载力特征值fsp,k=350Kpa，达到了CFG桩复合地基设计目的，且变形验算及实测变形均满足要求。 A,f%0
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按《建筑地基处理技术规范》，对该复合地基承载力特征值进行深宽修正：fa=408Kpa，强度上不满足要求。 /GU%{nT
按本方案进行地基处理后，地基变形虽已满足要求，但修正后的复合地基承载力特征值比修正后的天然地基承载力特征值还低，反而更加不满足要求。这是为什么？ a4D4*=!G0
6、本书第111页：桩体强度fcu的选料4-18验算公式。 $-R9J6NN
某工程CFG桩单桩Rk=500KN，直径400mm，则fcu不小于11.95Mpa。 gLQbA$ gB
现行混凝土结构设计规范中： w*qmC<D$A
4.1.3混凝土轴心抗压、抗拉强度标准值fck、ftk应按表4.1.3采用。 }c;h:CE#
表4.1.3 混凝土强度标准值(N/mm2) D OGg=`XK1
强度 v}^
f8nVR
种类 混凝土强度等级 %
ovk}}%;
C15 C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 C60 C65 C70 C75 C80 tX .{ +yyU
Fck 10.0 13.4 16.7 20.1 23.4 26.8 29.6 32.4 35.5 38.5 41.5 44.5 47.4 50.2 Dwi[aC+k
ftk 1.27 1.54 1.78 2.01 2.20 2.39 2.51 2.64 2.74 2.85 2.93 2.99 3.05 3.11 ^`Qh*:T$
4.1.4混凝土轴心抗压、轴心抗拉强度设计值fc、ft应按表4.1.4采用。 GcA!I!j/
表4.1.4 混凝土强度设计值(N/mm2) _.ELN/$-
强度 #zv ' N
种类 混凝土强度等级 _<P~'IN+n
C15 C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 C60 C65 C70 C75 C80 ;WpPdR2
Fc 7.2 9.6 11.9 14.3 16.7 19.1 21.1 23.1 25.3 27.5 29.7 31.8 33.8 35.9 Mb[4G>-v=
ft 0.91 1.10 1.27 1.43 1.57 1.71 1.80 1.89 1.96 2.04 2.09 2.14 2.18 2.22 m8ydX6~max
选谁？按下表设计值得选C30才行，是这样吗？ h |
+(
本书116例题4强度验算的结果与其结论不一致，选用C25对吗？符合上述两表要求吗？ *|Fl&`2
7、本书第153页窜孔现象，工程中常遇，窜孔浪费混合料不说，对CFG桩复合地基有影响吗？我认为没啥坏影响，不过是增大桩径，互连CFG桩，对地基是有益的。 wfc[B;K\
8、本书第160页图5-13,对积水坑电梯井的做法合理吗？曾在工地结构工程师告诉我，此外的应力集中，对地基承载力要求更高，那么，是否需要对CFG桩加长加密处理？仅按图示的做法可取吗？由于地基的局部加深，土层条件也发生了变化，承载力估计也有变化，如何考虑这些变化？ d8T,33>T
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