预备知识：按朗肯土压力理论计算主动土压力时，要先计算靠近挡墙的土体的竖向应力。 qK|r+}g|&
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公式3.4.8-1的计算目的：为了按朗肯理论计算桩顶以上高度为h1的土体对支护桩产生的水平方向土压力，就要先计算该h1土体在桩侧引起的土中竖向应力，即Dsk。 MrOW&7
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先来看看《广州地区建筑基坑支护技术规定GJB-02-98》是如何计算这个土中竖向应力的。参见图1。A点为0，BC点为q0，A与B之间连直线。一切都很清楚。 ' -w G
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图1 广州地区建筑基坑支护技术规定GJB-02-98之示意图 n6Q 3X
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再来看JGJ120-2012，参见图2. 虽然C点下移至桩底，但BC段gh1也就是q0，q0与广州基坑技术规定相同，没有问题。但A点处的DskA不为0，而是取为（Eak1/(Kab1)），比0更大。DskA应该与哪些因素有关呢？应该与h1处土体分布的几何尺寸a、b1、h1、b以及土的重度g 有关，也就是说与h1范围土体的位置和土体重量大小有关；还应该与DA段（即竖向距离a）范围内土体扩散应力的扩散角有关（这里已经“宜取45°”），DskA与h1范围土体的粘聚力和内摩擦角不应该有直接的关系（如果进行应力应变分析的话，与h1范围土体的模量有关）。h1范围土体的粘聚力和内摩擦角是用来保证h1范围土体的稳定性的。在土体稳定时，这两个抗剪强度指标值与D-A之间的应力扩散没有关系。 D
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将式3.4.8-1分解一下，可得到等效的、两个更直观的式子，另加一个说明： i>)Whr'e8
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① 当za=a时，DskA=Eak1/(Kab1) Ih,~ h[
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② 当za≥a+b1时，DskBC=gh1 db#y ]>^l
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③ AB之间连直线。 [FyE{NfiJ%
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如果按Eak1/(Kab1)计算DskA，则DskA将与a无关，即当a=0时，也有DskA=Eak1/(Kab1)。但是，从理论上来说，当a=0时，应有DskA=0. dC,F?^
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如果按Eak1/(Kab1)计算DskA，则在其他条件不变的情况下，随着b1的减小，DskA将可能变得很大。当b1趋近于0时，DskA将趋于无穷大。在实际工程中，b1是可以等于0的（例如微型钢管桩直立支护）。 ? `FI!3j
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如果按Eak1/(Kab1)计算DskA，则当h1范围内土体的粘聚力足够大时，Eak1将可能变得较小，甚至为0，DskA将可能变为0。难道当上部土体的粘聚力足够大时，DskA就应该等于0吗？ 当然不应该等于0. !(SaE'
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可以定性地说，如果上部土体的高度h1较大，重度g较大，那么，（如果h1范围有一个挡土墙的话）Eak1就可能会较大，同时，h1范围土体重量较大也将导致A处的竖向应力DskA较大。但是，是不是应该用Eak1来计算DskA呢？即使对h1范围土体建造一个挡土墙，挡土墙受到的土压力Eak1与DskA有什么力的传递关系呢？现在的DskA与目前这个并不存在挡墙的虚拟的Eak1有什么关系呢？不知道有哪些理论依据？各位以后如有机会遇到编规范的专家，应该当面向专家请教。 TC R(
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关于土中的应力扩散角（扩散线与竖直向夹角），对于支护结构顶面在一定局部范围分布的超载，边坡规范GB50330按（45°-f/2），本基坑规范按45°；地基规范GB50007中软弱下卧层计算按持力层模量与下卧层模量之比等参数查表确定；而地基处理规范JGJ79的换填垫层压力扩散角按换填材料取值。这些应力扩散角并不是统一的。 I9>1WT<Yy
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