2)逐渐加荷条件下地基固结度的计算 ) .#,1
以上计算固结度的理论公式都是假设荷载是一次瞬间加足的。实际工程中，荷载总是分级逐渐施加的。因此，根据上述理论方法求得固结时间关系或沉降时间关系都必须加以修正。修正的方法有改进的太沙基法和改进的高木俊介法。 AJq'~fC;I
a、改进的太沙基法 对于分级加荷的情况，太沙基的修正方法是假定： )+ S" `
(a)每一级荷载增量 所引起的固结过程是单独进行的，与上一级荷载增量所引起的固结度完全无关；
kH{axMNc
(b)总固结度等于各级荷载增量作用下固结度的叠加； ";xG[ne$Be
(c)每一级荷载增量 在等速加荷经过时间 的固结度与在 /2时的瞬时加荷的固结度相同，也即计算固结的时间为 /2。 {)`5*sd
(d)在加荷停止以后，在恒载作用期间的固结度，即时间 大于 （此处 为 的加载期）时的固结度和在 时瞬时加荷 后经过时间 的固结度相同； J4x1qY)Y&v
(e)所算得的固结度仅是对本级荷载而言，对总荷载还要按荷载的比例进行修正。 ) I@gy
对多级等速加荷，修正通式为： ,g/ UPK8K=
(4.2.2-1) G*n5`N@>7
式中 ——多级等速加荷， 时刻修正后的平均固结度； (?~ F }u
v
——瞬时加荷条件的平均固结度； f)*}L?
、 ——分别为每级等速加荷的起点和终点时间（从时间0点起算）。当计算某一级加荷期间 的固结度时，则 改为 ； /TpM#hkq/2
——第 级荷载增量，如计算加荷过程中某一时刻 的固结度时，则用该时刻相对应的荷载增量。 *X,vu2(I-=
b、改进的高木俊介法 该法是根据巴伦理论，考虑变速加荷使砂井地基在辐射向和垂直向排水条件下推导出砂井地基平均固结度的，其特点是不需要求得瞬时加荷条件下地基固结度，而是可直接求得修正后的平均固结度。修正后的平均固结度为： ps Yfz)1;
(4.2.2-2) /Bb\jvk-E
式中 —— 时多级荷载等速加荷修正后的平均固结度（%）； =:#$_qR
——各级荷载的累计值； #opFUX-
——第 级荷载的平均加速度率（kPa/d）； w \85D|u
、 ——分别为各级等速加荷的起点和终点时间（从零点起算），当计算某一级等速 -BB 5bsjA
加荷过程中时间 的固结度时，则 改为 ； <}B]f1zX
、 ——见表4.2.2-1。 &
8e~<
c、影响砂井固结度的几个因素 ~r=u1]z
(a)关于初始孔隙水压力。 Prr<:q
(b)关于涂抹作用。 siOeR@> X
(c)关于砂料的阻力。 R` /n sou
d、地基土抗剪强度增长的预估 k :af
在预压荷载作用下，随着排水固结的进程，地基土的抗剪强度就随着时间而增长；另一方面，剪应力随着荷载的增加而加大，而且剪应力在某种条件（剪切蠕动）下，还能导致强度的衰减。因此，地基中某一点在某一时刻的抗剪强度 可表示为： & {B,m%G
(4.2.2-3) r$*k-c9Bf
式中 ——地基中某点在加荷之前的天然地基抗剪强度。用十字板或无侧限抗压强 5vY1 XZt{
度试验、三轴不排水剪切试验测定； :v c[ iZ
——由于固结而增长的抗剪强度增量； %*LdacjZ
——由于剪切蠕动而引起的抗剪强度衰减量。 I nr ~9hz
考虑到由于剪切蠕动所引起强度衰减部分 目前尚难提出合适的计算方法，故该式为： 9B<y w.
(4.2.2-4) `kFxq<?aK
式中 是考虑剪切蠕变及其它因素对强度影响的一个综合性的折减系数。 值与地基土在附加剪应力作用下可能产生的强度衰减作用有关，根据国内有些地区实测反算的结果， 值为0.8～0.85。如判断地基土没有强度衰减可能时，则 =1.0。 }!B<MGBd
(4.2.2-5)
