楼主提的这个问题很好，我也有相同的疑问。对于全-强风化花岗岩，取样进行室内实验得出的c φ值并参考意义不是太大，尤其是c值太小，这里头的原因主要是风化花岗岩含较多石英颗粒，而粘土矿主要是高岭石，因此具有崩解性，土样很容易受扰动；其二是这些风化岩层具有较好的结构强度，钻探对其影响很大，因此c值偏小。不过φ值还是可以参考的，虽然离散性很大。国内对花岗岩作较多研就的深圳地基规范就规定对于花岗岩残积土如果土工与原位测试不吻合的话取原位测试的结果。中风化花岗岩虽然可以取岩样进行变角办抗剪断试验，但常规工程经常不做，且要注意做出来的结果是岩石的指标，不是岩土的指标（指c值）。 ($s{em4L
我的做法一般是试验和反算相结合。搞勘察的人对岩土层地基承载力特征值的确定通常比较有把握，因此可以通过地基承载力来反算c φ值。地基规范里有关于承载力设计值和特征值的深宽修正公式，按照该公式，如果基础宽3米、埋深0.5米，那么设计值等于特征值，而规范里（如广东地基规范）也有通过c φ值来确定设计值的公式，两者结合相当于可以通过c φ值来计算特征值，由于特征值已知，因此可以先假定φ值来反算c值。另外的反算公式可以采用理论公式，我一般假定极限值是特征值的2.0-2.5倍，然后用卡柯-魏锡克公式或太沙基地基极限承载力公式来反算。通过上述2-3种方法的反算应该可以得到比较合理的结果。由于岩石单轴抗压是最常规的实验，数据很容易获得，因此可以通过单轴抗压指标来反算岩石的c φ值。因此楼主提出的于中风化岩（包括可以取样作单轴抗压的强风化岩，当然也包括微风化等等）是可以通过摩尔-库伦强度理论来反算c φ值的，该公式虽然是三轴的，但是对于单轴抗压，则最小主应力为0，由此该公式变换为：单轴抗压强度=2c .tg(45+φ/2)，这样就可以通过假定φ值来反算c值了。同样的，反算的c值也是岩石的c值，不是岩体，我建议中风化花岗岩体的c值取反算值的0.2-0.25倍。上述方法已应用在一些花岗岩地区边坡的设计中，目前情况还好，希望不要出问题，呵呵。我自己的工程经验，对于全风化花岗岩c=40-45， φ=21-23；土状强风化花岗岩（标贯能打得动）c=60-80，φ=22-25，岩状强风化花岗岩（以破碎岩快为主，岩块软但标贯打不动）c=120-150，φ=26-28值，中风化花岗岩c=700-800，φ=40-42。由于岩土参数有很大的地区经验性，另外还与编录执行规范（如工民建规范的划分标准比水利水电要第些）以及岩石结构有关，因此不能机械采用，如果粗粒结构（尤其是石英含量很高）的全-强风化花岗岩，则φ要取大些，但是c φ和fa要协调统一。上述认识请大虾们指正。
