2006荷载规范的变化 !d'GE`w T
经过学习2006版荷载规范，总结如下： 6S}, (=
第１处修改、 1}"++Z73P
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3.2.3 _qU4Fadgm
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注３：当考虑以竖向的永久荷载效应控制的组合时，参与组合的可变荷载仅限于竖向荷载（原） N[?N5 ~jG
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（取消此注） } j <)L,
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这条是一个重要的修改，以往这是出题时的一个重要的陷阱，当永久荷载分项系数取1.35时，不能计入风荷载效应。现应该计入风荷载效应了，且组合系数为0.6，水平荷载还有吊车水平荷载。 >3ZFzh&OYQ
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y~(h>gi,x
第２处修改、 Y&`=jDI
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3.2.5 u\a#{G;Z
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１ １）永久荷载的分项系数对结构不利时（没有变化） iyN :%ofh
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２） 当其效应对结构有利时的组合，应取1.0。 E~,F
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２ 可变荷载的分项系数： `Nv=B1
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一般情况下取1.4；
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对标准值大于４KN/m2的工业房屋楼面的活荷载取1.3 \$R_YKGf1G
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３ 对结构的倾覆、滑移或漂浮验算，荷载的分项系数应按有关的结构设计规范的规定采用。 'QJ:` )z
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这条修改没有本质的改变，原规范中有0.9的数据要求，本次没有规定数值，本来砌体规范中取值为0.8所以本次修改不按有关结构规范的规定采用。 dA#Q}.*r
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-------------------------------------------------------------------------------- f W!a|?e$
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第３处修改、 r`=+ L-!
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4.1.1表4.1.1中８（２） >q#rw
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双向板楼盖（板跨不小于6m*6m）和无梁楼盖（柱网尺寸不于小6m*6m） ()2I#
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这条是对原规范双向板说明不细致的补充，没有本质的改变 7jxslI&F
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１１（３） 0\H\lKcK
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当人流可能密集时 -O1>|y2rU
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原规范指定是消防通道面过于窄所以进行修改。 8G9s<N}5&u
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第４处修改、 1 =r#d-\tR
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7.1.1条 XQ#;Zs /l
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２当计算围护结构时wk=βgzμslμzw0 nR7d4)
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式中βgz为阵风系数 . kQk C:~9
Bu#E9hJFvA
μsl为局部风压体型系数 `
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Z" Zmo>cV4
本条修改只是对原规范是系数用的字母进行修必，没有本质的必变，但7.3.3条中局部风压体型系数有很大的变化，见下一条内容，风振系数在7.5.1 条中也有变化。 <x@}01 ~
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-------------------------------------------------------------------------------- k;2GEa]w
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第５处修改、 ]}*R| 1
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7.3.3验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数μsl ydFD!mO
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一、外表面 u&1q [0y
'ZT^PV \
二、内表面 4Z1ST;
a<@1 -j<
对封闭式建筑物，按外表面风压的正负情况取-0.2或0.2。 .Fs7z7?Y
TB s |r#
注：上述局部体型系数μsl(1)是适用于围护的从属面积Ａ小于或等于１m2的情况，当围护结构的从属面积大于或等于10m2时，局部风压体型系数μsl(10)可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10m2而大于1m2时，局部风压体型系数（Ａ）可按面积的对数线性插值，即 6{x(.=
? Fi=P#
μsl(A)＝μsl(1)＋［μsl(10)－μsl(1)］logＡ N< |@ymi
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本条是一个非常大的修改，引入一个对数插值的算法，值得引起我们的重视 O|\J}rm'
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-------------------------------------------------------------------------------- E4xj?m^(y=
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第６处修改、 hq%?=2'9?
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7.4.1 ]*v dS r-J
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对于高度大于30米且高宽比大于1.5的房屋和基本自振周期大于0.25s的各种高耸结构以及大跨度屋盖结构，均应考虑风压脉动对结构发生顺风向风振影响。风振计算应按随机振动理论进行，结构的自振周期应按结构动力学计算 b$4"i XSQ
-!q :p&c
本条的的修改主要是加了大跨度屋盖结构，在条文说明中有明确的阐述： t|a2;aq_
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uO); k5H
关于在设计中可以不考虑风振系数的结构，按以往的经验，仅限于基本自振周期不大于0.25s的高耸结构和高度不大于30m或高宽比不大于1.5的房屋。查是对于大跨度的屋盖结构（包括县挑屋盖结构）的风振问题过去没有明确，这次修订予以补充，这里的大跨度屋盖是指跨度在36m以上的屋盖（不包括索结构） Z?}dq-Vh&
j\,EO+ZQCv
但计算中没有提及大跨度屋盖结构的风振系数如何计算，这种结构是比较少见的吧。 ,X#2\r <|
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-------------------------------------------------------------------------------- AB=daie
RzB F~2 >i
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<d,b '<z
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第７处修改、 Lilr0|U+
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7.5.1条 Q7*SE%H
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计算直接承按风压的幕墙构件（包括门窗）风荷载时的阵风系数按表7.5.1确定 t5[ #x4
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l H#u
对其他屋面、墙面构件阵风系数取1.0。 G.rrv
H#@^R(
这条的修改内容关键是在第二句话上，对围护墙计算时阵风系数应取1.0而不应按表中的数据。 0C1pt5K
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-------------------------------------------------------------------------------- \!>3SKs(e
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第８处修改、 iEd\6EZ
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7.6.1 K!:azP,bZ
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对圆形截面的结构，应按下列规定对不同雷诺数Ｒe的情况进行横风向风振（旋涡脱落）的校核： [ p{#XwN
QOjqQfmM;
１ 当Ｒe<3*105且结构顶部风速vH大于vcr时，可发生亚临界微风共振。此时，可在构造上采取防振措施，或控制结构的临界风速vcr不小于15m/s。 TFH \K {DM
L0* nm.1X
２ 当Ｒe>=3.5*106且结构顶部风速vH的1.2倍大于vcr 时，可发生跨临界的强风共振，此时应按第7.6.2条考虑横风向荷载引起的共振效应。 ~R_zt D+C(
;-9=RI0
３ 当雷诺数为3*105<=Re<3.5*10时，则发生超临界范围的风振，可不作处理。 5i> $]*o
nTuJEFn{
４ 雷诺数Re可按下列公式确定： RM K"o?
]+(6,ct&.
Re=69000vD t?q@H8
s}j{#xT
式中v-----计算所用风速，可取vcr值； y<HO:kZ8`
W{%TlN
D----结构的截面直径。 Q o?O:
'>&^zgr
５ 临界风速vcr和结构顶部风速vH可按下列公式确定： |kw)KEi}H
} E0,z
vcr=D/TiSt
`dFq:8v
}lh I\q
vH=√(2000μHω0/ρ) 9S-Z& 2L
i;NUAmx
６ 当结构沿高度截面缩小时（倾斜度不大于0.02），可近似取2/3结构高度处的直径。 b vS(@
\]&#%6|V
本条修改的关键在强风共振上，一是强风共振的条件，顶风速多了一个1.2的系数，这样产生强风共振的可能性就大了，原来可能不是强风共振的，现在就变成了强风共振而要计算横风向共振。二是顶风速的计算公式中少了γw系数，这是因为前面所提及的1.2的系数的原因。 )^ m%i]L _
还有最后一条没有总结，过完春节再说。 AB F"~=aL
总之这次修改记住一点：“风变了”，三大点，要计入风了，围护结构的风大了，横向风振更多了。
