《岩土工程学报》07-6期 sF|5XjQ
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[1]膨胀土边坡长期强度变形特性和稳定性研究 *^g:P^4
陈生水;郑澄锋;王国利;, 岩土工程学报, 2007,(06), 795-799 bSiYHRH.e
调查表明,许多经计算分析认为稳定的新开挖膨胀土边坡随着时间的推移发生了失稳破坏,笔者利用离心模型试验针对这一问题开展了较为深入的试验研究。结果发现,干湿循环是导致这一问题产生的根本原因。干湿循环使得膨胀土边坡产生裂缝,随着干湿循环次数的增加,裂缝逐渐变宽变深。裂缝的存在不仅削弱了膨胀土边坡土体的结构,而且为水的入渗提供了通道,从而使土体软化,强度降低。每次干湿循环,膨胀土边坡均累积了向坡下的沉降和水平位移,随着干湿循环的次数的增加,不论边坡土体密度高低,最终都将导致膨胀土边坡的渐进破坏。室内三轴试验由于不能模拟干湿循环作用下膨胀土边坡裂缝的产生和发展过程以及水的入渗对其强度和变形特性的影响,因此,其得出的强度和变形指标直接应用于膨胀土边坡的变形和稳定分析是不合适的。防止膨胀土边坡发生破坏的最关键的措施是尽可能隔断其与外界的水分交换,如不能隔断其与外界的水分交换,也应采取合适的排水措施,以尽可能防膨胀土边坡充分湿化。 dCE0$3'5
[2]模拟岩石边坡倾倒破坏的数值流形法 aoTM
张国新;赵妍;石根华;彭校初;, 岩土工程学报, 2007,(06), 800-805 v4u5yy_;(
倾倒破坏是岩石边坡破坏形式之一。对这种破坏形式的模拟要求计算方法能够正确模拟变形和应力、破坏面的发展、块体间的接触及块体的运动。数值流形法具备这种能力,可用于正确模拟岩石边坡的倾倒破坏。简单介绍了流形元法的基本原理、接触模拟的方法、接触力、接触应力的计算方法及用于倾倒破坏模拟的方法,并运用几个算例与Goodman和Bray提出的基于极限平衡原理的分析方法(以下简称G-B方法)、离心机模型试验方法进行了比较;给出了流形元结构计算的安全系数,并且用极限平衡原理结合流形元计算的应力得出了结构整体和单个块体的安全系数,同流形元结果进行了对比。结果表明:介绍的数值流形法可以正确计算边坡倾倒安全系数,模拟边坡的倾倒破坏过程。 ~D<IB#C
[3]节理岩体正交各向异性等效强度参数研究 p2ogn}`
徐卫亚;张贵科;, 岩土工程学报, 2007,(06), 806-810 N*"p|yhd]
将节理裂隙视为岩体的损伤,利用岩体裂隙网络模拟技术、损伤力学和节理张量理论对等效抗剪强度参数(即黏聚力和摩擦系数)进行了研究。在岩体损伤力学研究成果的基础上,研究了包含多组节理裂隙的岩体在空间任意截面上损伤变量的近似计算方法;以损伤变量作为加权系数,将岩块和结构面抗剪强度参数的加权平均值作为岩体等效强度参数;根据岩体在各空间截面上的等效抗剪强度参数计算成果,将岩体抗剪强度参数等效为正交各向异性变化的抗剪强度参数;编制相应的计算程序,通过计算实例验证了研究成果和计算程序的正确性。 FG%X~L<d,)
[4]分级加载条件下提早预测地基沉降的沉降差法 S]bmS6#
黄广军;, 岩土工程学报, 2007,(06), 811-818 iL7DRQ1
提出了一种分级加载条件下提早预测地基沉降的新方法——沉降差法。该方法将各级荷载作用下的地基沉降发展规律统一了起来,能同时利用各级荷载下的实测数据来进行线性拟合和预测,可在工程填土施工过程中提早预测在设计总荷载作用下的地基总沉降量,以指导工程施工。 UYk/v]ZA
[5]基于支持向量机的边坡可靠性分析 KV]X@7`@
赵洪波;, 岩土工程学报, 2007,(06), 819-823 +fC=UAZ
将支持向量机与一阶二次矩方法结合,提出了边坡可靠性分析的支持向量机方法。利用极限平衡分析构造学习样本,通过支持向量机学习,建立安全系数与随机变量之间映射关系的支持向量机表达,进而实现边坡极限状态函数及其偏导数的显式表达,从而计算边坡的可靠性指标。该方法避免了传统可靠性分析的缺点。利用一个算例进行了分析,结果表明:该方法计算效率高,结果可靠,对含有大量随机变量的复杂岩土工程可靠性分析具有很大的潜力,具有广泛的应用前景和工程价值。 q)Lu_6 mg
[6]改进的桩土界面荷载传递双曲线模型及其在单桩负摩阻力时间效应研究中的应用 XlV0* }S
陈仁朋;周万欢;曹卫平;陈云敏;, 岩土工程学报, 2007,(06), 824-830 b<a4'M
桩土界面荷载传递模型对预测桩的承载变形性状有重要影响。本文在总结前人研究成果的基础上,改进了反应桩土界面荷载传递性状的双曲线模型。改进后的模型可以描述随着地基土的固结,桩侧土初始剪切刚度随时间增长及桩土界面的加载、卸载循环剪切特性。利用该模型分析了大面积堆载下,在桩顶作用大小不同的竖向荷载以及桩侧土达到不同固结度时再施加桩顶荷载情况下,桩身摩阻力的发展变化规律。研究结果表明:随着地基土的固结,桩身中性点位置处于一个变化过程中,桩顶作用的荷载大小不同,桩身中性点位置也不同;地基土固结一段时间后再打桩能减小桩侧负摩阻力。 G'oG</A
[7]岩体系统动力失稳的总势能函数诠释 fa++MNf}3
潘岳;纪彩虹;李爱武;, 岩土工程学报, 2007,(06), 831-836 `);AW(Q
定量阐述了在岩体系统准静态形变路径不同的位置处,系统有不同的总势能;岩体系统动力失稳释放的能量?Π与失稳起始点j、终止点s之间的能量关系为Πs=Πj+△Π,其中△Π<0;发现折迭突变模型势函数的微分是全微分,利用全微分的积分值与路径无关的性质,对在普通试验机上加载发生脆性破坏的岩样,在伺服试验机上通过油缸排油对外界输出能量,使岩样以渐进形式破裂的现象进行阐述。计算表明,油缸排油对外界输出的能量与岩样脆性破坏时系统以动力形式释放的能量相同;利用格林公式算得,系统平衡位置在折迭突变平衡路径上沿直线跳跃时释放的弹性能,等于直线与准静态平衡路径围成面积D的负值。分析表明,处于极限状态的岩体系统,不论是在准静态还是动力失稳的形变增大过程中,系统总势能总是向减小的方向发展。所得结果深化了对岩体动力失稳现象的认识、提高了量化描述水平。 |uX,5Q#6
[8]刚性路面中关于温度应力计算问题 >[9J?H
蒋应军;戴经梁;, 岩土工程学报, 2007,(06), 837-842 0O9Ni='Tn
现有温度应力计算方法采用查诺谟图进行,计算繁琐,不便于程序设计。本文在大量计算基础上,建立了温度应力经验计算公式,与规范解相比,该公式精度较高,能满足工程需要。其次,在温度应力计算中采用的基顶当量回弹模量,是基于基顶弯沉等效为原则换算得到的,这种换算原则并不能真实反映基层对路面板温度应力的影响。为此,通过大量的计算分析,本文建立了以温度应力等效为原则的基顶当量回弹模量换算方法。与有限元解比较,结果表明该换算方法的精度完全能满足工程计算的需要。 43|XSyS
[9]考虑主应力方向变化的原状黏土强度及超静孔压特性研究 +aJ>rR
沈扬;周建;张金良;龚晓南;, 岩土工程学报, 2007,(06), 843-847 [Yo,*,y31
针对许多实际岩土工程问题中,土体所受应力路径主应力方向会旋转变化的特点,采用空心圆柱仪(HCA)对主应力轴方向突变和连续旋转条件下杭州典型原状黏土的强度和孔压特征进行研究。试验表明:土体强度主要受原生各向异性影响,试样在破坏时的主应力作用方向以及中主应力参数是影响土体强度的主要因素,而主应力轴旋转对于强度则无显著影响;试样无论是否经历主应力轴旋转,在破坏时都会有显著的剪切带产生,同时剪切带平面与大主应力作用方向的夹角基本保持一个常数;主应力轴旋转会引起土中孔压积累,积累程度受主应力轴转幅及旋转时剪应力幅值、剪应力水平支配。这部分孔压增量较之主应力方向固定不变剪切产生的极限孔压而言不能忽略。 /.3}aj;6
[10]高温–高含冰量冻土蠕变试验研究 ZX>AE3wk
马小杰;张建明;常小晓;郑波;张明义;, 岩土工程学报, 2007,(06), 848-852 HW=C),*]cR
为了研究高温–高含冰量冻土的蠕变特性,开展了温度分别为-0.3℃,-0.5℃,-1.0℃,含水率分别为40%,80%,120%的冻结黏土单轴压缩蠕变试验。试验结果表明,无论应力多大、作用时间多长,高温–高含冰量冻结黏土单轴压缩蠕变过程都具有衰减特征;在相同的温度条件下,在相同时刻、含水率40%时冻土强度最大,含水率120%时次之,含水率80%时最小;还得到高温–高含冰量冻结黏土单轴压缩蠕变方程、应力–应变关系和长期强度方程的参数。 7({]x*o*%
[11]交流阻抗谱法及其在岩石微裂纹检测中的应用 xC{qV,
胡江春;王红芳;何满潮;孙晓明;, 岩土工程学报, 2007,(06), 853-856 H| 8Qp*
交流阻抗谱法可以检测各种固体、液体内部以及它们界面的束缚和移动电荷的动力学行为。文中介绍了建立在阻抗概念上的技术。利用CHI600A型电化学工作站,测试了不同物理状态下砂岩的阻抗谱。结果显示:砂岩的阻抗谱分为四段圆弧。通过对砂岩阻抗谱Nyquist曲线的分析,结合前人多孔介质交流阻抗谱的研究成果知道,岩石Nyquist曲线上不同频率段的圆弧表征岩石内部不同构造层次的电化学过程。其中高频弧是一段容抗弧,表征岩石的体积特征,包括岩样内部的空隙大小、空隙连通情况以及空隙尺寸的均匀程度等的阻抗特征;并选取高频容抗弧上表示岩石微观结构的指标对砂岩的阻抗谱进行分析,建立了Nyquist曲线上的相关参数和岩石微观结构的联系,为岩石微裂纹的检测提供了新思路。 tZ'|DCT
[12]用数字图像技术测定反滤材料孔径分布曲线 <L"GqNuRQ
李富强;王钊;陈轮;薛永萍;, 岩土工程学报, 2007,(06), 857-860 W yB3ls~
反滤材料的反滤性能由自身的开口孔径分布曲线约束。当前测定孔径分布曲线主要是间接方法,此方法有其本身的缺陷。随着近年来图像分析技术的发展,为更准确、直接测定孔径分布曲线提供了技术支持。本文运用了数学形态学方法,提出一种数字图像分析方法,运用Matlab软件编写计算程序,决定反滤材料完整的开口孔径曲线,取得比较好的效果。 H=g`hF]`
[13]地震时地下连续墙围束效应与围束土壤超孔隙水压力之探讨 {l>yi
卢之伟;谢旭升;黄雨;周岳正;, 岩土工程学报, 2007,(06), 861-865 pk^K:Xs}
以三维有限元程序仿真研究受地下连续墙围束土壤其受震时之反应。以1995年阪神地震波为输入条件,土体为中紧密度砂土及疏松砂土时发现:随着地震方向地下连续墙位置之靠近,围束体内部的土体最大水平向位移将跟着减少,其中又以在中紧密度砂的效果明显于松砂之效果;在松砂中之超孔隙水压生成速度明显比中紧密砂快;中紧密砂中之超孔隙水压于受激发过程会因土体剪胀之故,局部期间有下降现象;中紧密砂之液化因地下连续墙围束效应明显降低。 C1jHz
[14]基于图型动力学的滑面演化过程研究 23c 8
高召宁;姚令侃;徐光兴;王广军;, 岩土工程学报, 2007,(06), 866-871 bL'aB{s
滑坡一般发生在众多不连续面中强度效应最弱的主滑面上。滑面的演化是一类具有时空变化的广延耗散动力学复杂系统,与外界环境存在着物质、能量和信息的交换。滑面在演化过程中是一种远离平衡态的自组织临界现象,自组织临界性是滑面贯通过程的动力学吸引子。运用图型动力学模型从图型演化角度分析了滑面损伤破坏方式的多米诺效应和损伤破坏的链式反应过程。以确定性的、不可逆的、非线性、非局域和没有特征尺度的动力学规则描述损伤单元之间的一种自动放大的非局域相互作用的连接过程,引入分布函数φ(p)和ξ(p)刻画断裂态吸引域在相空间的分布。最后,探讨了不同损伤率下,滑面破坏的可能模式。 `}(b2Hc>
[15]广州地铁公园前地下空间深基坑综合支护监测分析 eCqHvMp
安关峰;高峻岳;, 岩土工程学报, 2007,(06), 872-879 F ~^Jmp7Y
广州市地铁公园前地下空间基坑依据地质条件分段确定挖孔灌注桩加内支撑、挖孔灌注桩加预应力锚索、土钉墙放坡等多种综合支护方案。由于该基坑平面不同位置深度差异大、紧邻地铁一号线与地铁二号线以及已有车站风井、地下通道等地下构筑物,且地处商业繁华地带。为确保基坑安全,布置详细监测方案。基坑工程实行信息化施工并获得了丰富的监测数据,通过对数据分析结果表明:实测主动土压力小于计算主动土压力,实测主动土压力随时间延长变小;土体中孔隙水压力随时间增长而减小,孔隙水压力随深度增加而呈非线性增加;基坑冠梁协同作用明显,冠梁减小了基坑变形;锚索轴力比较稳定,钢撑轴力变化相对较大,且二者轴力仍富余较大,该设计比较安全。 ,eTUhK
[16]离心模型试验模拟平板载荷试验研究 lwrCpD.
柳飞;杨俊杰;刘红军;丰泽康男;堀井宣幸;伊藤和也;, 岩土工程学报, 2007,(06), 880-886 rf>0H^r
利用承载力离心模型试验研究平板载荷试验中的承压板尺寸对承载力取值的影响。试验结果表明:基础直径为80 cm和56 cm时的极限承载力相差达27%~40%;在疏松地基(相对密度为34%)情况下,可忽略基础尺寸效应对试验结果的影响。但是在密实地基(相对密度为78%)情况下,《建筑地基基础设计规范》(GB50007—2002)规定的承压板尺寸范围内(56~80 cm)仍然存在基础尺寸效应,即使是80 cm的承压板,其承载力系数达到可忽略尺寸效应时对应的承载力系数的1.2倍。基于离心模型试验结果,提出基础尺寸效应修正式和承压板尺寸换算式,对平板载荷试验结果进行修正。 gu0j.XS^
[17]基于平面应变试验的修正塑性功硬化软化模型 ^su<uG<R
马险峰;望月秋利;蔡敏;, 岩土工程学报, 2007,(06), 887-893 :+qF8t[L
以改良型平面应变仪为基础,通过一系列平面应变和三轴压缩试验,对砂土的应力应变特性进行了研究,推导出以修正塑性功为硬化参数的本构关系。改良型平面应变仪较好地解决了加载面的摩擦及约束问题,能保证ε2的控制精度,并采用了合理的变形量测整理方法。本文提出的弹塑性模型仍以传统塑性理论为框架,其弹性特性、破坏准则、硬化参数及塑性势等均直接从试验曲线推导,以修正塑性功为硬化参数的硬化准则函数能反映硬化及软化的全过程曲线,并从试验结果推导了非关联流动准则塑性势函数。该模型结构较为清晰,参数选取规范,模型验证表明计算结果与试验结果较为吻合。 W8ouO+wK
[18]考虑不同成桩方式单桩特性的颗粒流数值模拟 AyNI$Q6Z
叶建忠;周健;韩冰;, 岩土工程学报, 2007,(06), 894-900 Fx;QU)1l3
采用基于离散单元法的颗粒流数值技术对砂土中(无黏聚力)设置就位后单桩在使用阶段的承载特性进行了数值模拟。对应工程中的挤土桩与非挤土桩,按照桩设置的不同方式研究并对比了静压沉桩方式与预埋式两种不同单桩在就位后的工作特性,对两种成桩方式下桩–土–筏板的共同作用特性也略作了比较。分析中,克服传统的连续介质力学模型的宏观连续性假设,研究加载过程中桩体力学行为表现与桩周土体的细观结构参数反应的联系,增进了对桩基工程承载特性与土体渐进破坏演变过程的深入理解。此外,将模型试验与数值模拟结果作了对比分析,桩端荷载–位移曲线特征有较好的一致性。 Y&S24aql
[19]气液二相非饱和岩体热–水–应力耦合模型及二维有限元分析 YE|SKx@
张玉军;, 岩土工程学报, 2007,(06), 901-906 vgsJeV`}I
针对高放射性核废料地质处置中水及水蒸汽二相共存的非饱和孔隙岩体,根据相关的理论,推导了应力平衡方程、流体连续性方程及能量守恒方程,使用Galerkin方法将各控制方程分别在空间域和时间域进行离散,初步开发出了相应的分析热–水–应力耦合弹塑性问题的二维有限元程序。通过一个核废料处置概念库的计算认识到:高放废物地质处置后的几十年内,缓冲层中的温度及液相饱和度均上升,同时该区域内要出现明显的应力、孔隙水压力、温度、液相饱和度和气相饱和度的集中现象。 (#Wu#F1;
[20]水平受荷桩的非线性无网格法分析 qAn! Rk A
赵明华;汪优;黄靓;, 岩土工程学报, 2007,(06), 907-912 *:Vq:IU[D
首先利用移动最小二乘近似得到求解域内的全局近似函数,再采用迦辽金法对控制方程离散,以获得无网格迦辽金方法的基本计算方程,并考虑到基桩承受水平荷载过程中的挠曲变形,探讨了无网格法在大变形问题中的具体实现;最后以湖南益阳茅草街大桥的水平静载荷试验为工程背景,采用本文理论编制考虑非线性大变形的无网格法计算程序对其进行分析。计算结果与现场实测数据吻合良好,验证了该方法的合理性与有效性,并指出桩周土体的强度和软化对基桩水平承载力的影响很大,可供工程参考。 ;D:9+E<>a
[21]荷载对软土次固结影响的试验研究 #73F}
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余湘娟;殷宗泽;董卫军;, 岩土工程学报, 2007,(06), 913-916 v.pBX<
现有计算软土次固结变形的常用方法是不考虑荷载对其影响的。大量的试验表明荷载对次固结有较明显的影响。本文对次固结变形与荷载的关系进行了较详细的探讨,并着重研究了正常固结土的次固结特性,且对其规律进行了总结和分析。结果表明:对超固结土,次压缩系数随荷载增大而增大;对正常固结土,次压缩系数随荷载增大而减小。在此基础上提出了正常固结土次固结沉降量随固结压力变化的计算方法。 F<qz[,]|-j
[22]考虑蠕变、地震效应的土工格栅砂性土加筋挡墙弹塑性有限元分析 LcUh;=r}&
刘华北;, 岩土工程学报, 2007,(06), 917-921 E^vJ@O
土工合成材料加筋土挡土墙具有优良的抗震性能,但是由于加筋用的土工合成材料具有显著的蠕变及应力松弛特性,需要深入研究加筋土挡墙在经历蠕变后的地震动力行为及震后的进一步蠕变以理解其全面的静动力学性能。在已有研究的基础上,应用笔者提出的土工合成材料循环受载、蠕变和应力松弛统一本构模型模拟土工格栅的力学行为,考虑到土工格栅加筋土挡土墙的填土一般为砂性土,而砂性土一般蠕变变形较小,本文应用可以模拟砂土述砂性土非线性静动力性能的广义塑性模型模拟填土,未考虑其蠕变变形。结果表明,在正常加筋长度和密度情况下,加筋土挡墙在经受地震前的蠕变变形会趋于稳定,但筋材内力重分布明显;地震作用使得加筋土挡墙产生较大变形,加筋内力出现较大增长,但结构并未破坏;地震后加筋土挡墙蠕变变形继续发展,而土工格栅加筋会出现内力松弛现象。 <kGU,@6PF
[23]爆炸波对水泥试样损伤破坏的实验研究 q1QL@Ax
蒋金宝;林英松;阮新芳;丁雁生;, 岩土工程学报, 2007,(06), 922-926 )(ImLbM)
通过水中爆炸波对水泥试样的损伤破坏实验来模拟水力裂缝层内爆炸采油中激波使岩石损伤开裂的现象。结果表明,试样预制剖面上的裂纹分布可以近似代表其内部的裂纹分布规律。观察到了四个破坏区域:压实破坏区、压实损伤区、拉伸损伤区和拉伸破坏区,并对这些区域特征做了详细描述;利用冲击波的相关理论,对水泥试样损伤开裂的机理做了初步分析。研究发现,裂纹的起裂扩展与水泥试样的初始损伤有密切关系;并且裂纹的形状受炸药与水泥试样尺度比值以及炸药的安放位置等条件控制。最后通过对压实破坏区渗透率实验,发现压实破坏区也有较好的渗透性,这对层内爆炸采油技术的深入研究具有重要意义。 :-/M?,Q"
[24]青藏高原冻土爆破特性的试验研究 8,C*4y~
傅洪贤;冯叔瑜;张志毅;, 岩土工程学报, 2007,(06), 927-931 2w["aVr
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结合青藏铁路的建设,进行了一系列球状药包爆破漏斗试验、柱状药包爆破漏斗试验和中深孔爆破开挖试验,得出青藏高原冻土爆破的最佳爆破参数、药包最佳比值深度和漏斗最大比值体积。再与Simpson,Simth和Morgonstern等人的天然冻土爆破试验数据进行综合分析比较。分析了岩石、不同类型的天然冻土和黄土的爆破漏斗形状。最后,研究分析天然冻土爆破特性和冻土物理力学指标的关系,得出当冻土温度变化不大时冻土爆破特性不能用单一的冻土物理力学指标表示,而应该用冻土的密度ρ、纵波速度C、颗粒平均尺寸D50和总含水率w的复合指标ρCW/D50表示。通过研究分析,发现复合指标ρCW/D50的值越大,冻土越难爆。 jz
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[25]超长孤岛综放工作面煤柱支承压力分布特征研究 )n2 re?S
黄炳香;刘长友;郑百生;程庆迎;, 岩土工程学报, 2007,(06), 932-937 )iYxt:(,
为了确定超长孤岛综放工作面巷道煤柱的合理尺寸,采用FLAC3D软件模拟分析了不同长度孤岛综放工作面不同宽度煤柱的支承压力与变形破坏规律。初采期间,大煤柱(宽20m)倾向支承压力整体上随着至巷帮距离的增大而减小;随着工作面推进而增大。小煤柱(宽4~6m)初采期间走向支承压力峰值随工作面推进而增大,且峰值超前煤壁的距离也增大;正常推进期间,随顶板变形逐渐趋于稳定,支承压力峰值降低,但煤柱压力峰值至煤壁前方煤体支承压力影响范围内压力增高。煤柱支承压力峰值超前煤壁一定距离,且此距离随工作面长度加大而减小。加长孤岛综放工作面长度,护巷大煤柱和小煤柱的支承压力均减小,可以减小护巷煤柱宽度。 gDQ1?N'8{t
[26]香溪河流域白家堡滑坡变形失稳机制分析 ,.kha8v
黄波林;陈小婷;, 岩土工程学报, 2007,(06), 938-942 c(!6^qk]!`
白家堡滑坡位于香溪河河口附近,三峡库区蓄水以来,该滑坡的变形持续加剧。地表调查表明滑坡出现了剪性、张性及挤压裂缝;全站仪监测数据表明滑坡中后部位移大于前缘位移,滑动方向由于139 m蓄水而发生改变;深部位移监测表明滑坡体中上部已经形成一个十分明显的滑面。因此,滑坡变形机制为前缘牵引后缘平推式,前期以牵引为主,后期以平推为主。滑坡从变形到失稳转换的关键在于碎裂岩区滑面的贯通,通过有限元方法认为滑坡的应力集中区位于滑体中部的碎裂岩区,通过工程地质类比法认为可能的失稳破坏方式为中低速滑动。 M luVx'
[27]土石混填路基沉降变形特征的二维力学模型试验研究 7R6ry(6N
董云;阎宗岭;, 岩土工程学报, 2007,(06), 943-947 xT
土石混填路基在我国西部山区已被广泛采用,但由于设计、施工规范不完善,路基经常出现不均匀沉降变形,导致路基开裂或失稳,降低了公路的服务水平。为了揭示土石混填路基的沉降变形特性,为设计和施工控制提供依据,本研究采用二维力学框架,进行了不同工况和不同压实度土石混填路基的二维力学模型试验,再现了土石混填路基的沉降变形性状。试验结果表明:填筑高度和压实度是影响路基沉降量的主要因素;路基的施工期沉降远大于工后沉降,但施工期沉降的发展速度较快,工后沉降发展速度缓慢。随路基填筑高度的增加,施工期沉降呈抛物线增长,工后沉降趋于线性增长;压实度不足时,路基的工后沉降量可能成倍增加。 y#U+c*LB
[28]五爪观隧道暗河段施工技术 %= fHu+
南琛;张民庆;, 岩土工程学报, 2007,(06), 948-953 ,.OERw
五爪观隧道于DK49+274~+345(长71 m)段与五爪观暗河正交,隧道洞身完全置于暗河的厚层堆积体中。暗河地下水以碳酸盐岩溶水为主,旱季流量0.6 m3/s,雨季流量10 m3/s。暗河水为下游五爪观风景区悬挂泉(五爪水泉)和五爪观水电站的补给源,因此,暗河水不具备泄排条件。针对该暗河特点以及暗河与隧道的空间相关性,现场制定了一系列技术措施,从而确保了五爪观隧道暗河段的安全顺利施工。