理正软土地基路堤设计软件 CF@j]I@{
计算项目： 复杂软土地基路基设计 1 _2S(
*
计算时间： 2010-08-18 10:59:09 星期三 hW-?j&yJ?
============================================================================ IdWFG?b3
原始条件: |`ZW(} ~
kR;Hb3hb
(wZ/I( 4
eq$.np
计算目标: 计算沉降和稳定
i(n BXV{
路堤设计高度: 3.899(m) sb*)K,U
路堤设计顶宽: 93.000(m) t\\`#gc9~i
路堤边坡坡度: 1:2.000 r1 [Jo|4vo
[#C(^J*@c
工后沉降基准期结束时间: 18(月) 荷载施加级数: 1 &^^V*O
序号 起始时间 (月) 终止时间(月) 填土高度(m) 是否作稳定计算
GA"zO,
1 0.000 6.000 3.899 是 h2m@Q={
nHF%PH#|o
路堤土层数: 1 超载个数: 1 45tQ $jr`1
层号 层厚度(m) 重度(kN/m3) 内聚力(kPa) 内摩擦角(度) {3 *Zx"e![
1 3.889 19.000 70.000 25.000 pK@8= +
超载号 定位距离(m) 分布宽度(m) 超载值(kPa) 沉降计算是否考虑 稳定计算是否考虑 9g`o+U{
1 5.000 83.000 20.000 是 是 @ZGD'+zd?
8~8VoU&
地基土层数: 3 地下水埋深: 1.100(m) _ "H&
层号 土层厚度 重度 饱和重度 快剪C 快剪 固结快剪 竖向固结系 水平固结系 排水层 ~k'SP(6#C
(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) (度) 数(cm2/s) 数(cm2/s) $~<]G)*Z
1 0.100 19.000 24.000 70.000 25.000 27.000 0.00050 0.00080 是 5Z*6,P0
2 5.300 19.200 19.500 27.500 11.000 16.000 0.00050 0.00080 否 AqucP@
3 9.700 15.800 15.900 3.000 7.000 12.000 0.00050 0.00080 否 F>s5<pKAX
Q}:#H z?U
层号 e( 0) e( 50) e(100) e(200) e(300) e(400) e(500) JY6^pC}*
1 0.432 0.432 0.432 0.432 0.432 0.432 0.432 tsN,yI]-VA
RD0=\!w *5
层号 e( 0) e( 25) e( 50) e(100) e(200) e(300) e(400) Y4I;-&d's
2 0.656 0.624 0.664 0.608 0.589 0.576 0.566 [,/~* L;7
3 1.703 1.530 1.433 1.321 1.192 1.119 1.066
MON]rj7
.V`N^ H:l
加固土桩 R>n=_C
加固土桩布置形式:等边三角形 >K-S&Y
加固土桩间距: 1.600(m) o==:e
加固土桩的长度 15.000(m) Ni-@El99
加固土桩桩土应力比: 3.500 M)j.Uu
加固土桩直径: 0.500(m) 7Nt6}${=z
加固土桩的抗剪强度: 4500.000(kPa) Vo8gLX]a
加固土桩布置起始坐标: -5.000(m) TnQ"c)ta
加固土桩布置宽度: 118.600(m) Dt=@OZW
6_kv~`"t Z
固结度计算参数: :pvJpu $]
地基土层底面: 不是排水层 YzVhNJWpw
固结度计算采用方法: 微分方程数值解法 gis;)al
多级加荷固结度修正时的荷载增量定义为“填土高*容重” zX}t1:nc
填土-时间-固结度输出位置距离中线距离: 0.000(m) ~l"]J'jF"H
填土-时间-固结度输出位置深度: 0.000(m) oZ,_ G,b^
EN;s
8sC!
沉降计算参数: ~"nF$D B
地基总沉降计算方法: 经验系数法 CWw#0
主固结沉降计算方法: e-p曲线法 ?n(OH~@$i
沉降计算考虑超载 F;sZc,Y,^
超载产生的地基附加应力采用：直接法 3
G_0DS
沉降修正系数: 1.200 EE$\8Gx']!
沉降计算的分层厚度: 0.500(m) =a^}]k}
分层沉降输出点距中线距离: 0.000(m) ME.a * v
压缩层厚度判断应力比 = 15.000% LeaJ).Maw
基底压力计算方法:按多层土实际容重计算 +Fa!<txn
加固区主固结沉降计算方法：公路软基规范法 bfX y uv
计算时不考虑弥补地基沉降引起的路堤增高量 N|\Q:<!2_w
工后基准期起算时间: 最后一级加载(路面施工)结束时 yr/G1?k%ML
$* hqF1Q
稳定计算参数: sFV&e->AN\
稳定计算方法: 有效固结应力法 XDohfa _
加载与路堤竣工的间隔时间(月): 1 y$[:Kh,
稳定计算考虑地震力 t4v@d
地震烈度: 7度 Xli$4 uL
地震作用综合系数: 0.250 x>$e*
地震作用重要性系数: 1.000 x7ZaI{
稳定计算目标: 自动搜索最危险滑裂面 F S^~ e-A
条分法的土条宽度: 1.000(m) F(KsB5OY?
搜索时的圆心步长: 1.000(m) #%7)a; '
搜索时的半径步长: 0.500(m) TQ5*z,CkS
==================================(一) 各级加荷的沉降计算 Lv
UQ&NmY
,=V 9 ?
第1级加荷，从0.0~6.0月 cPy/}A
加载开始时，路基计算高度 = 0.000(m)，沉降 = 0.000(m) d J>~
加载结束时，路基计算高度 = 3.899(m)，沉降 = 0.129(m) h0a|R4J
============================================================================ MUn(ZnQy|
(二) 路面竣工时及以后的沉降计算 ` Vl9/IEk
AW8*bq1
基准期开始时刻: 最后一级加载(路面施工)结束时刻 ACOn}yH
不考虑沉降影响，路堤的实际计算高度为 = 3.899(m) V@rqC[on
路面竣工时,地基沉降 = 0.129(m) zd|n!3;
基准期内的残余沉降 = 0.020(m) e2qSU[
基准期结束时,地基沉降 = 0.149(m) g5:?O,?
最终地基总沉降 = 1.200*0.561 = 0.674(m) nM| Cv
d$hBgJe>N
======最不利滑动面: ,0a\Ka {^
滑动圆心 = (-7.798,6.238)(m) ?k da n
滑动半径 = 103.623(m) 5Ky(C6E$s
滑动安全系数 = 2.295 C?j: +
总的下滑力 = 7684.377(kN) z3I
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总的抗滑力 = 17633.801(kN) 5Mz:$5Tm
土体部分下滑力 = 4781.160(kN) }`.d4mm
土体部分抗滑力 = 17633.801(kN) F:N8{p uq5
筋带的抗滑力 = 0.000(kN) \{v e6`7Rn
地震作用下滑力 = 2903.217(kN) Y'C1L4d
