.深基坑支护类型选择 9 bxBm
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深基坑支护不仅要求确保边坡的稳定，而且要满足变形控制要求，以确保基坑周围的建筑物 、地下管线、道路等的安全。如今支护结构日臻完善，出现了许多新的支护结构形式与稳定 边坡的方法。 d h~ cj5
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根据本地区实际情况，经比较采用钻孔灌注桩作为挡土结构，由于基坑开采区主要为粘性土 ，它具有一定自稳定结构的特性，因此护坡桩采用间隔式钢筋混凝土钻孔灌注桩挡土，土层 锚杆支护的方案，挡土支护结构布置如下：(1)护坡桩桩径600mm，桩净距1000mm；(2)土层 锚杆一排作单支撑，端部在地面以下2.00mm，下倾18°，间距1.6m；(3)腰梁一道，位于坡 顶下2.00m处，通过腰梁，锚杆对护坡桩进行拉结；(4)桩间为粘性土不作处理。 >B~vE2^tQ~
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2.深基坑支护土压力 X S& oW
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深基坑支护是近些年来才发展起来的工程运用学科，新的完善的支护结构上的土压力理论还 没有正式提出，要精确地加以确定是不可能的。而且由于土的土质比较复杂，土压力的计算 还与支护结构的刚度和施工方法等有关，要精确地确定也是比较困难的。目前，土压力的计 算，仍然是简化后按库仑公式或朗肯公式进行。常用的公式为： JR_s-& GaM
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主动土压力： wyVQV8+&>
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Eα=1/2γH2tg2(45°-Φ/2)-2CHtg(45°-Φ/2)+2C2/γ 0]._|Ubn6)
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工中：Eα--主动土压力(KN)，γ--土的容重，采用加权平均值。H--挡土桩长(m) 。Φ--土的内摩擦角(°)。C--土的内聚力(KN)。 ^hN. FIzM
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被动土压力：EP=1/2γt2KPCt NF0=t}e
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式中：EP--被动土压力(KN)，t--挡土桩的入土深度(m)，KP--被动土压力系数， 一般取K2=tg2(45°-Φ/2)。 c'XvZNf .C
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由于传统理论存在达些不足，在工程运用时就必须作经验修正，以便在一定程度上能够满足 工程上的使用要求，这也就是从以下几个方面具体考虑： Tx|}ke~
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2.1.土压力参数：尤其抗剪强度C/Φ的取值问题。抗剪强度指标的测定方法有总应力法和有 效应办法，前者采用总应力C、Φ值和天然重度γ(或饱和容量)计算土压力，并认为水压力 包括在内，后者采用有效应力C、Φ及浮容量γ计算土压力，另解水压力，即是水土分算。 总应办法应用方便，适用于不透水或弱透水的粘土层。有效应力法应用于砂层。 kR1dk4I4
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2.2.朗肯理论假定墙背与填土之间无摩擦力。这种假设造成计算主动土压力偏大，而被动土 压力偏小。主动土压力偏大则是偏安全的，而被动土压力偏小则是偏危险的。针对这一情况 ，在计算被动土压力时，采用修正后的被动土压力系数KP，因为库仑理论计算被动土压力 偏大。因此采用库仑理论中的被动土压力系数擦角δ，克服了朗肯理论在此方面的假定。可 以求得修正后的KP是：KP=〔CosΨDCosδ[KF)]-Sin(Ψo+ δ)SinΨo〕2 D rMG{Yiu
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式中是按等值内摩擦角计算，对粘性土取ΦD=Φ是根据经验取值，δ一般为1/3Φ-2/3Φ 。 (0c L!
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2.3.用等值内摩擦角计算主动土压力。在实践中，对于抗深在10m内的支护计算，把有粘聚 力的主动土压力Eα，计算式为：E=1/2CHtg2(45°-Φ/2)+2C2/γ。 hHoc>S6^M
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用等值内摩擦角时，按无粘性土三角形土压力并入Φo，E=1/2γH2tg(45°-Φ/ 2)，而E=E由此可得：tg(45°-[SX(]Φo2= rH2tg2(45°-Ψ/2)-4CHtg(45°-Ψ/2)+4C2/r2rH2 @TWt M#
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2.4.深基坑开挖的空间效应。基坑的滑动面受到相邻边的制约影响，在中线的土压力最大， 而造近两边的压力则小，利用这种空间效应，可以在两边折减桩数或减少配筋量。 Q
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2.5.重视场内外水的问题。注意降排水，因为土中含水量增加，抗剪强度降低，水分在较大 土粒表面形成润滑剂，使摩擦力降低，而较小颗粒结合水膜变厚，降低了土的内聚力。 DClV&\i=o
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综上所述，结合本场地地质资料以及所选择的基抗支护形成，水压力和土压力分别按以下方 式计算： ER)<Twj
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2.5.1.水压力：因支护桩所处地层主要为粘性土层，且为硬塑中密状态，另开挖前已作降水 处理，故认为此压力采用水土合算是可行的。 YcQ3 :i
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2.5.2.土压力：桩后主动土压力，采用朗肯主动土压力计算，即：Eα=1/2γH2tg2(4 5°-Φ/2)-2CHtg(45°-Φ/2)+2C2/γ fho$: S
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桩前被动土压力，采用修正后的朗肯被动土压力计算，即：EP＝1/2γt2KP+2KP Ct。 }Efz+>F 02
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式中：KP＝〔CosΨCosδ-Sin(Ψ+δ)SinΨ 〕2 i,h)
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3.护坡桩的设计 :/1/i&a
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该工程支护结构主要采用钢筋混凝土钻孔灌注桩加斜土锚的设计方案，桩的直径为600mm， 桩间净距为1000mm。考虑基坑附近建筑屋的影响，还有环城南路上机车等动截荷的影响，支 护设计时，笔者参照部分支护结构设计的相关情形取地面均布载荷q=40KN/m，其他结构及土 的工程地质概况见下图： HfN:oww
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3.1.桩上侧土压力：①桩后侧主动土压力，因为桩后土为三层(杂添土、粘土、粉粘土)所以 计算时采用加权平均值的C、Φ、γ，Φ=21.32，得：Eα=4.7H2-2.76H+108.49；②桩 前侧被动土压力：因为桩前侧土为两层(粘土层、粉质粘土层)，所以计算时应采用加权平均 值的C′、Φ′、γ′，得：EP＝33.89676t2+104.5t；③均布载荷对桩的侧压力：由公 式Eq＝qKaH，得：Eq=18.672H。 ~n SG N%
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3.2.桩插入深度确定：计算前须作如下假设：(1)锚固点A无移动；(2)灌注桩埋在地下无移 动；(3)自由端因较浅不作固定端，按地下简支计算。 9tt0_*UX
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3.2.1.建立方程：对铰点(锚固点)A求矩，则必须满足：ΣMA=0 ! 54(K6a[
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所以有：1KEP(23t+h-a)=Eq〔23 (h+t)-a〕+Ep(h+t2-α)q vA(')"DDT
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式中：K为安全系数，取2，得：8.31t3+82.97t2-138.75t=114.12 jl:dKL@
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3.2.2.插入深度及柱长计算：根据实际情况t取最小正解；t=1.99m。 yVP 1=pz_[
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根据《建筑结构设计手册》及综合地质资料，取安全系数为1.2，所以桩的总长度为：L=h+1 .5t=8.5+1.2♀1.99=12.4(m) _ 1?
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3.3.锚拉力的计算：由于桩长已求出，对整个桩而言，由于力平衡原理可以求出A点的锚拉 力，ΣFA=0，即：Eα+Eq=Ep+TA，取t=1.99解得：TA=194.35(KN) qUMM}ls
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4.土层锚定设计 sHr!GF
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锚固点埋深α=2m，锚杆水平间距1.6m，锚杆倾角18°，这是因为考虑到：(1)基坑附近有环 城南路和建筑物的存在，倾角小，锚杆的握裹力易满足；(2)支护所在粘土层较厚，并且均 一，可作为锚定区；(3)粘土层的下履层(粉质粘土层、粉砂层、圆砾层)都是饱水且较薄。 - A\J:2a|
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4.1.土层锚杆抗拔计算：土层锚杆锚固端所在的粘土层：c=47.7kpΨ=20.72°r=20 .13kN/m2 K ioD/
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4.1.1.土层锚杆锚非固端段长度的确定，如图所示： [8sL);pJO
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由三角关系有：BF=sin(45°-Φ/2)/sin(45°-Φ/2+a)·(H-a-d)代入数据计算得：BF=5.06 m 0aF&5Lk`y
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4.1.2.土层锚杆锚段长度的确定：该土层锚杆采用非高压灌浆，则主体抗压强度按下面公式 计算：r=C+(1/2)rhtgΨ。式中：r--埋深h处的抗剪强度，K--安全系数1.5，d--锚杆 孔径，取0.12m，锚固段长度L=17.98m " * Qwaq_
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5.结论 DJF-J#
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深基坑支护工程是近二十年来随着城市高层建筑发展而发展的一门新的实践工程学，它还有 待于理论上的完善，如何取一种在经济技术上都合理的支护类型就必须充分考虑现场环境、 工程地质条件以及工程要求。
