[求助]求挤密桩法处理地基技术规程 [复制链接]

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http://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTotal-SXZJ200711009.htm dz@L}b*  
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这个是规程的内容简介，不是规程

􀀂岩土工程􀀁 地基基础 t6-He~  
􀀂挤密桩法处理地基技术规程 内容简介 ^na8d's:  
杨鸿贵! 朱武卫 mL\_C9k,n  
(陕西省建筑科学研究院710082西安) }U <T>0  
摘! 要: 本文对陕西省工程建设标准􀀂挤密桩处理地基技术规程 DB J61- 2- 2006的主要内容及修订依据作简 0X \OQ;  
要说明, 以资使用参考。 2"0q9Jg  
关键词: 挤密桩法; 挤密标准; 桩距设计; 桩孔填料; 施工工艺; 质量检测 bm/pLC6%.  
前言 U~9Y9qzy,  
根据陕西省建设厅陕建函[ 2003] 160号文的要 dL{zU4iUR  
求, 由陕西省建筑科学研究院会同中国建筑西北设计 (4:&tm/;  
研究院、陕西省机械施工公司等单位组成修订组, 对 |#_IAN  
陕西省标准􀀂灰土桩和土桩挤密地基设计施工及验收 RNa59b  
规程 DB J24 - 2- 85进行全面修订。修订组通过广 R`M>w MLH  
泛地调查工程实践经验, 认真分析汇总各地的试验研 z}Y23W&sX  
究资料、反复征求各单位意见、修订和完善后, 提出 JH3$G,:zM  
􀀂规程 送审稿。由省建设厅组织的以林在贯勘察大 nE"##2X  
师任组长的专家审查组审定。与会专家的审查意见 ( X(61[Lu  
∀ 一致认为: 修订后的􀀂规程 条文清晰, 内容完整, 突 GM]" $  
出重点, 定性定量恰当, # #有多处有依据的突破和 x<&2`=  
进步, 并认为∀本􀀂规程 达到国内领先水平∃。 4I"%GN[tA  
2006年3月27日由陕西省建设厅和陕西省质量 ZiR },F/  
技术监督局共同发布, 批准􀀂挤密桩法处理地基技术 }~B@Z\`O  
规程 为陕西省工程建设地方标准, 编号为DBJ61- 2 #fB&Hv #s7  
- 2006, 自2006年5 月1日起实施。本􀀂规程 已经 R#"LP7\  
建设部备案, 备案编号为: J10788- 2006。原􀀂灰土桩 cV;<!f+  
和土桩挤密地基设计施工及验收规程 DBJ4- 2- 85 #>O!N  
同时废止。 9)c{L<o}T  
1! 关于􀀂规程 名称与适用性 u.\FNa  
修订后规程定名为􀀂挤密桩法处理地基技术规 1P8XV
I'  
程 针对欠压密的湿陷性黄土地基突出其挤密特点, 8bf_W3  
处理的基本要求即是增大桩间土的干密度, 消除其湿 Myj5qh  
陷性; 同时桩体材料不只限于素土和灰土, 也可采用 VkFvV><"  
二灰(石灰、粉煤灰)、水泥石灰土或水泥土等类材料。 kSL7WQe?j  
􀀂规程 名称既能反映挤密桩法的特点, 又可拓宽挤密 5hxG\f#}?  
桩法的范畴和技术经济效益。 qg7qTF&  
作为地方标准, ∀本规程适用于陕西省湿陷性黄 R7'6#2y  
土、杂填土和素填土场地上建筑物(包括构筑物)挤密 +/"Ws'5E  
桩法处理地基的设计、施工、质量检验和工程验收∃。 ?=u/&3Cw  
关于本规程与相关国家与行业标准的关系, 􀀂规程 1. tO?NbWcp  
0. 3条明确规定: ∀ 采用挤密桩法处理地基除应执行 fEv`iXZG  
本规程外, 尚应符合现行相关国家与行业标准中强制 [N@t/^gRC  
性条文的规定∃。显然, 结合地区特点和经验, , 除相 rC!!X  
关规范中强制性条文的规定外, 均应按本规程执行。 xi+bBqg<.K  
1. 0. 3条规定的原则与现行GB50025- 2004及JG J79 sxG8jD  
- 2002规范是一致的。 ^|^ywgK  
2! 􀀂规程 修订的主要内容 J#1-Le8@  
修订后的􀀂规程 分为: 总则, 术语和符号、设计、 [ADSGnw  
施工与质量检验和工程验收等五部分, 以及5 个附 hB?a{#JL  
录。修订的主要内容包括: ;`")3~M3*  
28 陕西建筑! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! 2007年11月总第149期 8m prK`p  
2. 1! 术语和符号: 尽可能与现行国家和行业标准中 W;Pd
bf"  
的术语、符号相一致, 同时根据挤密桩法的特点, 列出 VtTTvP3  
一些常用的术语和符号, 如挤密系数􀀁c, 桩距系数􀀂 s0zN#'o]  
排距系数n和扩径系数k等。 Ee~<PDzB  
2. 2! 设计: ( 1)桩距设计, 桩距的大小决定着桩间土 (7X|W<xT  
的挤密效果, 桩距设计与施工工艺和土的干密度有 l+ ,p=  
关, 􀀂规程 分别列出了直接挤密成孔及予钻孔夯扩挤 kA.U2  
密成桩两类桩距计算公式。对桩间土平均挤密系数 s'7PHP)LOJ  
的要求, 不仅按建筑类别区分, 还对素土桩与灰土等 lRk
)  
桩采取不同的要求, 并明确了处理前地基土平均干密 h0cdRi  
度的计算原则。( 2)关于挤密桩法处理地基的范围, 9V'ok.B.x  
除明确按现行􀀂湿阳性黄土地区建筑规范 中的规定 CI#6r8u  
执行外, 同时也考虑挤密桩法无需开挖、深层加密及 xmM!SY>  
桩体置换面积小的特点, 增大处理深度可获得更好的 4Eri]
O Ri  
技术经济效益。 KD<smwXjG  
2. 3! 施工: ( 1)土中成孔、除沉管法处, 增加了冲击法 ~M c'~:{O  
和钻孔法, 同时强调在湿陷性黄土地基上应用这些方 U}
yq*$N  
法时, 必须保证成桩的直径及桩间土挤密的效果; ( 2) 7I$~E  
桩孔夯填, 对沉管法提出锤重不宜小于0. 2 ,t 逐步淘 -n:
~m p  
汰锤重偏小的夹杆式夯实机; 对冲击法和钻孔法成 x>]14bLz  
孔, 应采用1. 0 t以上的重锤夯填, 其中钻孔法还须保 gR\z#Sg  
证夯扩后的桩径不低于设计要求。 $q|-9B  
2. 4! 质量检验: ( 1)明确规定, 以桩间土的平均挤密 7^oO N+=d  
系数是否达到􀀂规程 要求, 作为判定处理地层湿陷性 JI3x^[(Z  
是否消除的标准, 而不采用最小挤密系数或三桩中心 cj64.C  
点部分土样是否具湿陷性为附加标准。( 2)根据桩间 **G5fS.^W  
土挤密的一般规律, 提出了检验分层桩间土挤密系数 \PzJ66
DL!  
平均值的取样部位及全处理深度平均挤密系数的计 w=QlQ\  
算公式, 使检验方法结果较为合理可行。 /g`!Zn8a  
3! 设计计算
mfW}^mu  
3. 1! 桩距设计 R9&3QRW|  
桩径d确定后, 桩间土的挤密效果决定于桩距S ZLGglT'EW>  
的设计, 桩距系数􀀂= s/d与桩的面积置换率m = 0. =#Z+WD-E  
785 /n􀀂2 密切相关( n 为排距系数, n = h / s; h为桩的 ke)}JU^"  
排距) , 置换率m 的大小直接决定着桩间土挤密后的 c98^~vR]]  
平均干密度 d c 及挤密系数􀀁c。 $eq*@5B  
􀀂规程 3. 2. 1条分别列出挤密成孔和预钻孔重 tH)fu%:p  
锤夯扩挤密成桩两种桩距S的计算式( 3. 2. 1 - 1)和 #FhgKwx  
( 3. 2. 1- 2) : |Wg!>g!  
当直接挤土成孔时: TOb(  
S = ! Ql1J?9W  
- W]W[oTJ5  
d c 5%jy7)8C  
- KXiStwS  
d c - '>^!a!<G  
- &v/>P1Z G  
d `9Rj;^NJ  
! d ( 3. 2. 1 - 1) t?(fDWd|-  
当预钻孔夯扩成桩时: 3sK^ (  
S = ! Y6E0-bL@Fe  
- . #FJM2Xk  
d c - K
%g_e*"$  
- A
X]cM)w  
d /k 47=YP0r?>T  
2 S]Qf p,  
- ( }RJW:  
d c - edL sn>\*#  
-
,Dy9-o  
d RxA:>yOPn  
! d ( 3. 2. 1 - 2) .Cu0G1  
式中: !% % % 等边三角形布桩时, != 0. 952; 其它方式 Gspb\HJ^  
布桩时, != 0. 886 / n; 其余符号的涵意 0aqq*e'c  
及其数值确定分叙如下: m7|S'{+!  
( 1) d 为处理前地基土的平均干密度( g /cm3 ), 8xb({e4  
宜取基础下主要受力层(处理层)范围内, 按各处理土 7$JOIsM  
层厚度加权计算的干密度平均值, 不宜简单按算术平 ]^0mh["  
均值计算 d, 以保证主要处理土层挤密的效果。 xdgbs-a)  
( 2) dc 为桩间土挤密后的平均干密度(g /cm dAr=X4LE  
3 ;r BbLM`  
), Y_FQB K U  
dc = 􀀁c dmax。 dmax 为桩间土挤密后的平均干密度( g / @x@wo9<Fc  
cm3 ); 􀀁c 为桩间土挤密后要求达到的平均挤密系数; XE$;Z'Qhjm  
对土桩挤密地基及甲、乙类建筑的灰土桩、水泥土桩 m2\[L/W]  
及二灰桩等挤密地基不宜小于0. 93, 对丙类建筑的灰 .3CQFbHF  
土桩等挤密地基不宜小于0. 90。以上规定是根据陕、 "H\R*\-0  
晋、甘等地多处现场浸水载荷试验结果综合分析后确 mM2DZ^"j(  
定的, 所有试验均以桩间土的平均挤密系数􀀁c 以及 o&)v{q  
相对湿陷量Sw /d& 0. 015为判定标准, 而不涉及三桩 717OzrF}A?  
中心点土样的最小挤密系数􀀁cm in 或三桩中心点部分 pHzl/b8  
土样是否存在湿陷性。具有一定胶凝强度的灰土等 hiEosI C  
类挤密桩, 不仅桩体强度较高、水稳定好, 同时具有较 "#.L\p{Zy  
大的变形模量, 在复合地基承重荷载压力时, 桩土应 )tx2lyY:  
力比∀p /∀s = 8. 6~ 10. 7, 且浸水前后变化不大; 面积 U.Fs9F4M#  
置换率仅为10% ~ 15% 的灰土桩承担了近50~ 60% Ww0dU_  
2007年11月总第149期! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! 陕西建筑29 ~^J9v+  
的荷载, 对桩间土具有明显的卸减压作用, 而土桩挤 `Ip``I#A  
密地基类似于大厚度的土垫层, 因此对土桩挤密地基 m>^vr7  
及基底压力较高的甲、乙类建筑的灰土桩挤密地基桩 T[- %b9h>  
间土的平均挤密系数􀀁c 应有较高要求, 这些均已为 %x8vvcO^t  
现场浸水载荷结果所证实。 MP p   
( 3) k为扩径系数, 即夯扩后的成桩直径d与预
AHzm9U @  
钻孔直径d0 之比, k= d /d0。在( 3. 2. 1- 2)式中, d= z
gl$ n  
kd0, 代入原式后, 式中根号中的分子变为k dc - d, 根 l
E8(BWzw  
号后则变为d0, 当令k u/apnAW@M  
2 d c - d = d c 时, 得k = o]B2^Yq;x  
1 + XZ"oOE0=  
- sitgz)Ki^  
d / iSNbbu#  
- GA"vJFQ  
dc , 如设想钻孔直径d0 夯扩成桩与挤密桩 eB9F35[  
孔直径为d的挤密效果相等而桩距S不变时, 则扩径 T>irW(  
系数必须达到k 􀀁 1 + ?L"x>$  
- xD9ZL  
d / E%?> %h  
- kbSl.V%)  
d c。陕西关中地区一般 *rVI[kL  
d / d c = 0. 75~ 0. 88, 则最小的扩径系数km in = 1. 32~ I9h{fB  
1. 37, 常用d0 = 0. 40m, 故夯扩后的桩径应不小于0. |fY#2\)Yx  
53m ~ 0. 55m。若夯扩后桩径过小, 则桩间土挤密效 5&_R+g  
果差; 若夯扩桩径较大, 桩距有可能稍许增大, 但现场 \Rw^&;\1  
施工往往又难以完全达到, 特别对含水量偏小的黄土 g,B@*2Uj  
地基。 Ckhwd  
鉴于钻孔夯扩挤密法的桩距S 与挤密成孔法基 `_x#`%!#2  
本相当, 而置换率增大约80% , 势必增加了地基处理 gZ us}U  
的费用, 同时桩径及桩间土挤密的效果, 设计及施工 #n+sbx5~
7  
人员均不易操控; 但从另一方面看, 该工法具有振动 (ZP e{;L.  
及噪音较低, 在含水量较高的场地便于成孔等优点, qE.3:bQ!`  
故􀀂规程 3. 2. 2条, 对钻孔夯扩径挤密法的适用范围 v}=pxWhm  
作出了必要的规定。 CdKs+x&tZ  
3. 2! 处理范围 OKA6S*  
( 1)处理宽度, 挤密桩地基平面处理范围, 对每边 | Pqs)Mb]  
超出基础边缘的处理宽度bs作出规定。其规定的原 . |`)k  
则与现行国家标准􀀂湿陷性黄土地区建筑规范 基本 w+{{4<+cd  
一致, 但对I、JI级湿陷性黄土地基上的丙类建筑, 该 9hgIQl  
规范并未明确要求整片处理, 而实践中常为便于施工 Yc5<Y-W  
或考虑处理地基的整体均匀性而采用了整片处理, 故 |!J_3*6$>*  
􀀂规程 对这种情况厂的丙类建筑, 且采用条基或独立 _8 l=65GW  
基础时, 可仍按局部处理确定其外放宽度bs。 jX,A.  
( 2)处理厚度(含桩顶垫层及桩长)应不少于􀀂黄 !iAZEOkRR  
土规范 规定的最小处理厚度, 但需考虑挤密桩法具 <
bJ~Ol  
有原位处理、不需开挖和横向挤压、深层加密的特点, _MTvNs  
其桩体面积置换率仅为10% ~ 23% , 合理增大处理厚 knzQ)iv&&  
度或深度, 不仅可基本或全部消除地基的湿陷量, 免 oJZ0{^  
除长期防水等后顾之忧, 若为厚2m ~ 3m 的换土垫层 KP!7hJhw  
法比较, 处理费用相当或略有增大, 但又可免除基坑 `FK qVd  
深开挖与支护的困难, 技术经济效益会更好。 D=)qd@,K  
3. 3! 地基承载力

\}Kad\)  
挤密桩地基承载力特征值, 应通过现场单桩或多
&{8[I3#@  
桩复合地基载荷试验确定。对少量确无条件试验的 PPh1y;D  
工程项目, 可按当地工程经验确定, 也可按经验公式 ltHuN;C\  
3. 4. 2进行估算。对未经试验确定的承载力特征值, h1#l12k^'  
􀀂规程 作出偏于安全与合理的限定, 但这种限定值不 d;a"rq@a)  
宜理解为挤密桩复合地基承载力特征值的上限。 _+gpdQq\p  
灰土挤密桩法已成功应用于近20层的多幢高层 2|`~3B)#  
建筑地基处理, 其基底压力约为400kPao 大量载荷试 9lX[rBZ  
验结果也证明, 灰土挤密桩地基承载力特征值fspk, 在 Cyu
d)BZvm  
地基土自然含水量状态下, 一般可达到250~ 350kPa,  aqwW`
\  
经深度修正后的承载力值可达到400kPa以上; 水泥 USXPa[  
土桩挤密地基的fspk可达到500~ 600kPa, 已成功用于 [n +(  
西郑高速客运专线建设中。 ?[ D6|gp  
4! 施工工艺  c70B  
4. 1! 土中成孔 0.#%KfQ  
本次􀀂规程 列出了沉管法、冲击法和钻孔法三种 7KtgR=-Lb  
土中成孔方法, 前两种在成孔过程中直接挤土, 而钻 8g/r8u~  
孔法为取土成孔, 成孔时无挤土作用, 只好依靠重锤 XX*f  
夯扩桩径成桩时, 才能使桩间土挤密。 t5QGXj  
沉管法是挤密桩的传统施工方法, 已有70 多年 AI .2os*  
的历史, 由于其成孔质量稳定, 挤密效果可靠, 工效较 th=45y"C  
高而施工机械和装备容易获得和操作, 现仍是挤密桩 !)c0  
最普遍应用的成孔方法。冲击法成孔是采用直径0. XlGB`P>?KD  
3m~ 0. 4m, 锤重0. 6t~ 3. 7t的专用冲击锤头, 在土中 eh*F
/Gu  
30 陕西建筑! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! 2007年11月总第149期 Kt_HJ!  
冲击挤土成孔, 由于其冲孔深度不受机架高度的限 l4OPzNc'  
制, 孔深可达20m, 振动和噪音较小, 国外从1963年 )Y?E$=M+B  
即开始应用, 并已成为俄罗斯和东欧诸国挤密桩施工 DE?@8k  
重要的成孔方法之一。据资料介绍, 如合理设计冲锤 w$Mb+b$  
的外型, 如抛物线旋转体型, 冲孔效率可明显提高, 对 l> >BeZ  
处理深度超过12m 的挤密桩施工, 冲击法不失为一种 *gI9CVfQl  
有效可行的挤密成孔方法。钻孔法适用于土的含水 !p)cP"fa  
量偏大, 或环境对噪音和振动有限制的场地, 不宜盲 jw]IpGTt  
目普遍采用。 +7K]5p;!~  
4. 2! 桩孔夯填 *oIKddZh  
( 1)桩孔填料除已广泛采用的素土、灰土外, 还可 qche7kg!a  
根据现有的试验资料和经验, 以及部分工程的需要, \)PS&Y8n  
在1: 9或2: 8 灰土中掺入2% 一5%的水泥, 或采用 @T-}\AU  
二灰(石灰、粉煤灰)、水泥土(体积比1: 9~ 2: 8)等胶 [oH,FSuO!2  
凝性材料。这类填料不仅具有较高的强度和变形模 1xwq:vFC.  
量, 同时可提高桩体的水稳定性, 使桩体与挤密桩复 )sapUnqrlR  
合地基承载力特征值显著增大。二灰桩及水泥土桩 FRTvo  
等仍属于柔性桩范畴, 一般不具刚性桩的特性。 vaZ?>94  
( 2)桩孔夯填机具已往常用夹杆式夯实机, 对解 H{;8i7%  
决当时桩孔夯填施工起到了积极作用, 但其夯锤重量 _j<,qi  
仅为0. 1t左右, 施工时必须严格控制分次填料量, 否 /h@rLJ)o>  
则夯填质量难以保证。目前工地普遍采用民工分包 5gPAX $jH  
计件的方式进行夯填施工, 用轻锤夯实, 质量更难保 tQ4{:WPG  
证。故规程提出: 对沉管法成孔, 宜采用锤重0. 2t以 ,I[A~  
上的夯实机夯填桩孔; 冲击法成孔; 宜采用原冲孔锤 &l~=c2  
头夯填桩孔; 而钻孔法成孔, 应用采锤重1. 0t以上的 L^nS%lm  
夯实机夯填并扩孔, 达到设计的成桩直径。提出以上 ,@2d4eg4  
要求期望逐步淘汰现有的夹杆式夯实机, 广泛采用重 n]btazM{   
锤夯实桩孔, 确保桩孔夯填质量。 K9Pw10g'  
5! 质量检验 ..^,*  
5. 1! 检验的项目与内容 J15$P8J  
( 1)成孔质量检测。包括孔径、孔深、垂直度、桩 NO)vk+   
位以及桩孔内有无缩径、回淤、坍土和积水等, 以施工 B Zw#ACU  
自检为主。 ;Y16I#?;Kh  
( 2)夯填质量检测。包括填料的质量与配合比、 Q&9& )8-  
夯实质量等, 施工单位应严格控制施工并认真自检, Xgm9>/y  
质检单位抽检验证。 4U:+iumy2  
( 3)综合质量检验。应由法定质检单位进行, 内 GG_A'eX:I  
容包括通过载荷试验检测处理地基的承载力, 必要时 7h/{F({r=  
尚需进行浸水载荷试验, 检测挤密桩复合地基消除湿 ]%%cc  
陷性的实际效果。同时对桩间土的挤密系数及桩体 ]9pcDZB  
的压实系数按规定数量抽检并作出评价。对钻孔夯 Va'K~$d_  
扩挤密桩的成桩直径亦应进行检测。 or]s  
在上述挤密桩质量检验各项目中, 桩间土挤密系 6UJBE<ntj  
数的检验无疑是一项主要内容, 而如何能合理简便的 jfrUOl'l  
取样与检测, 正确评价桩间土的挤密质量尤为重要。 qsL6*(S(r  
下面重点说明桩间土挤密质量检验中有关问题。 zphStiwIQ  
5. 2! 桩间土挤密质量检验 |m7`:~ow  
( 1)桩间土挤密的一般规律。在挤土成孔时, 桩 oDas~0<oh  
孔内的土被强制横向挤入桩周土体中, 在一定范围内 ^A$~8?f  
土体产生塑性变形, 土的干密度在桩孔边处最大􀀁c wwmODw<tT  
= 1. 0, 向外逐渐减少, 直至干密度接近其原始值。干 z'X_s.9F  
密度 dc或挤密系数􀀁c 与距桩心距离的变化近似于 ("BFI  
双曲线型。塑性区即挤密影响区的半径与桩孔半径 %25_  
成正比, 同时与土的剪切模量G = N,_ej@L8  
E <`m.Vbvm"  
2( 1+ #) Afa{f}st  
及强度指 4B}w;d@R  
标c、∃ 等有关。根据理论分析与现场挤密试验结果 =
U".L  
表明, 挤密影响区的半径平均约为1. 90d。从工程需 >Y< y]vM:  
要出发, 通常以􀀁c = 0. 90界定桩周土的有效挤密区, Cj):g,[a  
其半径为1. OOd~ 1. 50d, 据此也确定了挤密桩的合 zR3Z(^]v  
理桩间距一般为2. 00d~ 3. 00d, 或桩距系数􀀂= 2. 0 XsHl%o8,z  
~ 3. 0。从挤密试验曲线看, 在有效挤密区内即从桩 Z_Ma|V?6  
边到两桩中点桩间土挤密系数的变化近似于直线型。 OiY2l;68  
某些用有限元法分析的结果也是如此。 Vd^`Hv&i  
( 2)桩间土挤密的主要特点。一, 当桩径与桩距 XT_BiZ%l5O  
确定后, 在每一挤密单元内强制挤入定量土体; 二, 桩 P-`^I`r  
周土挤密后, 其挤密系数􀀁c 或干密度pd c随距桩边的 tg5jS]O  
距离而递减, 靠近桩边处最大􀀁c ∋ 1. 0, 两桩中点处 Q<``}:y|>  
􀀁c ∋ 0. 9; 三, 在挤密单元内, 某一点土的挤密系数不 Sb[rSczS~  
2007年11月总第149期! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! 陕西建筑31 o6KBJx  
仅与该点距桩边的距离有关, 同时与该点土的天然强 *id|za
|:k  
度指标、干密度和含水量有关。由此可见, 桩间土挤 C5RDP~au  
密效果的不均匀与变异性是客观存在的, 与竖向分层 hOMFDfhU  
压(夯)实土相比较, 其不均匀性更为突出。充分了解 iVu+ct-iv  
上述特点, 对如何检测和评价桩间土的挤密效果是必 qkUr5^1  
要的。另一方面, 若施工的桩径与桩距均未超过允许 pN]Hp"v  
偏差, 则桩间土的挤密质量主要决定于桩距的设计, e@,,;YO#4  
设计人员在设计桩距时, 不仅要认真通过计算确定, U w`LWG3T  
必要时还应提出事前进行现场挤密试验, 及时修正设 KwQO,($,]  
计的桩距。故􀀂规程 对桩间土挤密质量检验, 按工前 .Na>BR\F  
试验与工后检测两种情况分别作出了相关规定。 xD?{Hw>QT#  
( 3)桩间土挤密质量检验的取样点。根据上述桩 TzL40="F  
间土挤密的规律和特点, 􀀂规程 对检测时的取样部 1I
^Sv  
位, 提出了两种较合理的取样方式。如仍采用现行行 6eK^T=  
业标准􀀂建筑地基处理技术规范 JG J79 - 2002提出 @7^#_772  
的方法取样时, 桩孔边的取样点宜位于距桩边0. 1倍 =\%>O7c,8Y  
的两桩间净距处( b 点)另一点仍为两桩间中点( e iK%Rq  
点)处, 试验后计算其干密度及挤密系数平均值。硬 BK d(  
性规定在桩边lOcm处取样并不合理。 Sc~kO4  
在三桩中心点取样, 检测所谓∀最小挤密系数∃或 JcVq%~{M  
试验该点土是否存在湿陷性, 并将其作为判定挤密地 #1b
gV  
基是否存在湿陷的一个标准, 既未充分考虑桩间土挤 1v\-jM
"  
密的规律和特点, 也没有从整体考虑挤密桩复合地基 IfXLnD^||  
工作的机理。多处浸水载荷试验结果表明, 只要桩间 LMG\jc?,  
土的平均挤密系数达到要求, 挤密桩复合地基的湿陷 f|^f^Hu:{  
性即可消除, 故􀀂规程 明确规定, 只要桩间土的平均 r&3fSx9  
挤密系数达到要求, 同时桩体质量合格, 挤密桩复合 /l$noaskX  
地基的湿陷性即可消除。当存在疑问时, 判定处理地 WNYLQ=;  
基是否湿陷, 只能通过现场浸水载荷试验才能正确作 ia_8$>xW+  
出判定。故本􀀂规程 及􀀂建筑地基处理技术规范 5PL,~Y  
JGJ79均不提∀最小挤密系数∃检测项目。 VDmd+bvJV  
6! 结语 NJtB;  
随着建筑层数的增加和建设工程质量要求的提 3MzY]J y(  
高, 采用挤密桩法处理深层湿陷性黄土地基的工程项 N~ozyIP,  
目亦将更为广泛。挤密桩法的技术和工艺仍在不断 =W|Q0|U  
发展, 某些原先主要用于非湿陷土地区的地基处理方 1aT$07G0  
法如夯实水泥土桩法和孔内夯扩法等, 也可引进应 *-Yw0Y[E  
用, 并使其适合湿陷性黄土地基处理的需要, 达到挤 N8{>M,  
密桩间土和消除湿陷性的基本目的。 \%Smp2K  
本文介绍􀀂挤密桩法处理地基技术规程 DB J61 #EM'=Q%TO  
- 2- 2006的主要内容和修订依据, 可供使用该􀀂规 ]Ojt3)fB  
程 时参考, 以加深了解􀀂规程 条文的内函和背景。 86I*
 
文中不妥之处, 还望指正。这本􀀂规程 已经出版, 需 3z#;0n
}  
用者可向陕西省建筑标准设计办公室购买。 BmJ?VJ}Y  
(上接第34页) SA7,]&Zb  
成桩所取土样所有湿陷系数%S < 0. 015。 HYH!;  
分析试验结果明显可以得出重锤夯实成桩的复 B&$89]gs|  
合地基承载力特征值比夹板锤夯实成桩的复合地基 5,((JxX$  
承载力特征值得到大幅提高, 且总沉降量也小的多, K/,lw~>  
桩体密实度得到改善, 桩间土的挤密效果得到提高, zXCIn  
三桩中心土的湿陷性也均以消除, 其主要原因是夹板 7f$Lb,\y  
锤的夯实质量难以保证, 桩体压实系数偏低, 成桩直 5nn*)vK {  
径不能改变; 而重锤夯实成桩由于锤比较重, 因此在 E>1USKxn  
夯实过程中对桩周土进行二次挤密, 这样不但提高桩 Ji
[w; [qL  
体本身的密实度, 而且也提高了桩间土的挤密效果。 XN0Y#l  
6! 小结 o<'gM
]$  
本文通过各项数据试验分析, 明显可以得出重锤 UiEB?X]-l'  
夯实成桩比夹板锤夯实成桩在各项指标都得到了大 _#F'rl6'  
幅提高和改善, 从而论证了最新修订的􀀂挤密桩法处 Q}T9NzOH%  
理地基技术规程 ( DB J61- 2- 2006) 中提出须将沉 yEny2q}  
管法成孔时夯实机的锤重从原来的120kg 提高到 -ur]k]R  
200kg以上的必要性, 同时也期望尽量采用重型夯锤 e](=)h|  
施工, 确保夯填质量。 Z7/dRc   
依据标准: )-{Qa\6(%  
[ 1] ! 地方标准􀀂挤密桩法处理地基技术规程 DB J61 u~kwNN9t3  
- 2- 2006. .2P?1H
pK  
32 陕西建筑! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! 2007年11月总第149期