[求助]求挤密桩法处理地基技术规程 [复制链接]

,求助啊，谁有《挤密桩法处理地基技术规程》啊？麻烦发一下啊，谢谢。 :=UiEDN@  

http://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTotal-SXZJ200711009.htm M.1R]x(|  
中国知网有卖，可惜没有币可以支付 u`$,S&Er  
哪位有，可以下载后大家共享！

这个是规程的内容简介，不是规程

􀀂岩土工程􀀁 地基基础 q<o*rcwf^  
􀀂挤密桩法处理地基技术规程 内容简介 I:U/%cr,  
杨鸿贵! 朱武卫 A3*ti!X<6  
(陕西省建筑科学研究院710082西安) x=Qy{eIe  
摘! 要: 本文对陕西省工程建设标准􀀂挤密桩处理地基技术规程 DB J61- 2- 2006的主要内容及修订依据作简 \)eHf 7H  
要说明, 以资使用参考。 Q~G+YjM3  
关键词: 挤密桩法; 挤密标准; 桩距设计; 桩孔填料; 施工工艺; 质量检测 yGT"k,a  
前言 8[Cp  
根据陕西省建设厅陕建函[ 2003] 160号文的要 m~1{~'  
求, 由陕西省建筑科学研究院会同中国建筑西北设计 L~x3}o$-o  
研究院、陕西省机械施工公司等单位组成修订组, 对 Qh%/{6(u  
陕西省标准􀀂灰土桩和土桩挤密地基设计施工及验收 l " pCxA  
规程 DB J24 - 2- 85进行全面修订。修订组通过广 w(8q qU+\  
泛地调查工程实践经验, 认真分析汇总各地的试验研 F7^8Ej9*a  
究资料、反复征求各单位意见、修订和完善后, 提出 QIQB  
􀀂规程 送审稿。由省建设厅组织的以林在贯勘察大 m8n!<_NFt(  
师任组长的专家审查组审定。与会专家的审查意见 H/Cv?GJF  
∀ 一致认为: 修订后的􀀂规程 条文清晰, 内容完整, 突 h?j;*|o-  
出重点, 定性定量恰当, # #有多处有依据的突破和 @k<RX'~q  
进步, 并认为∀本􀀂规程 达到国内领先水平∃。 OOQfa#~k  
2006年3月27日由陕西省建设厅和陕西省质量 (9*s:)zD-  
技术监督局共同发布, 批准􀀂挤密桩法处理地基技术 jFM8dl n  
规程 为陕西省工程建设地方标准, 编号为DBJ61- 2 %eT4Q~}5"  
- 2006, 自2006年5 月1日起实施。本􀀂规程 已经 zT#36+_?  
建设部备案, 备案编号为: J10788- 2006。原􀀂灰土桩 *=ftg&  
和土桩挤密地基设计施工及验收规程 DBJ4- 2- 85 #pBAGm3  
同时废止。 Wv_5sPqLW  
1! 关于􀀂规程 名称与适用性 Wa #,>  
修订后规程定名为􀀂挤密桩法处理地基技术规 ;_amgRP7$  
程 针对欠压密的湿陷性黄土地基突出其挤密特点, UBOCd[  
处理的基本要求即是增大桩间土的干密度, 消除其湿 \3n{%\_  
陷性; 同时桩体材料不只限于素土和灰土, 也可采用 leiED'  
二灰(石灰、粉煤灰)、水泥石灰土或水泥土等类材料。 I{<6GIU+  
􀀂规程 名称既能反映挤密桩法的特点, 又可拓宽挤密 T?!^-PD9*  
桩法的范畴和技术经济效益。 C,n]9  
作为地方标准, ∀本规程适用于陕西省湿陷性黄 R
Kdf1C  
土、杂填土和素填土场地上建筑物(包括构筑物)挤密 [
6V'UI6  
桩法处理地基的设计、施工、质量检验和工程验收∃。 BnvUPDT&  
关于本规程与相关国家与行业标准的关系, 􀀂规程 1. pu=T pSZ  
0. 3条明确规定: ∀ 采用挤密桩法处理地基除应执行 a({qc0+UK  
本规程外, 尚应符合现行相关国家与行业标准中强制 GsqR8n=  
性条文的规定∃。显然, 结合地区特点和经验, , 除相 H1| -f]!  
关规范中强制性条文的规定外, 均应按本规程执行。 SW(7!`  
1. 0. 3条规定的原则与现行GB50025- 2004及JG J79 W=5+k0Q
 
- 2002规范是一致的。 l~Kn-S{  
2! 􀀂规程 修订的主要内容 8xj4N%PA  
修订后的􀀂规程 分为: 总则, 术语和符号、设计、 O}NR{B0B3&  
施工与质量检验和工程验收等五部分, 以及5 个附 ioi0^aM  
录。修订的主要内容包括:  4D"IAI  
28 陕西建筑! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! 2007年11月总第149期 [@kzC/Jq3  
2. 1! 术语和符号: 尽可能与现行国家和行业标准中 YP>VC(f  
的术语、符号相一致, 同时根据挤密桩法的特点, 列出 fpM4q  
一些常用的术语和符号, 如挤密系数􀀁c, 桩距系数􀀂 SOb17:o3|  
排距系数n和扩径系数k等。 j$T2ff6  
2. 2! 设计: ( 1)桩距设计, 桩距的大小决定着桩间土 "sz LTC]*6  
的挤密效果, 桩距设计与施工工艺和土的干密度有 G\Hck=P[$3  
关, 􀀂规程 分别列出了直接挤密成孔及予钻孔夯扩挤 ' :g8a=L  
密成桩两类桩距计算公式。对桩间土平均挤密系数 l"}W $3]u$  
的要求, 不仅按建筑类别区分, 还对素土桩与灰土等 v!t*Ng  
桩采取不同的要求, 并明确了处理前地基土平均干密 %83PbH  
度的计算原则。( 2)关于挤密桩法处理地基的范围, (sS[F-2R7  
除明确按现行􀀂湿阳性黄土地区建筑规范 中的规定 .2Q`. o)  
执行外, 同时也考虑挤密桩法无需开挖、深层加密及 *0i   
桩体置换面积小的特点, 增大处理深度可获得更好的 H`-%)c=  
技术经济效益。 lk \|EG  
2. 3! 施工: ( 1)土中成孔、除沉管法处, 增加了冲击法 UL;d H  
和钻孔法, 同时强调在湿陷性黄土地基上应用这些方 _8\Uukm  
法时, 必须保证成桩的直径及桩间土挤密的效果; ( 2) \9Itu(<f  
桩孔夯填, 对沉管法提出锤重不宜小于0. 2 ,t 逐步淘 h?.6e9Y4  
汰锤重偏小的夹杆式夯实机; 对冲击法和钻孔法成  ^wb -s  
孔, 应采用1. 0 t以上的重锤夯填, 其中钻孔法还须保 0vS%m/Zi-  
证夯扩后的桩径不低于设计要求。 :|<D(YA  
2. 4! 质量检验: ( 1)明确规定, 以桩间土的平均挤密 TMKemci  
系数是否达到􀀂规程 要求, 作为判定处理地层湿陷性 ^*A/92!yF  
是否消除的标准, 而不采用最小挤密系数或三桩中心 TnL%_!V!  
点部分土样是否具湿陷性为附加标准。( 2)根据桩间 KK(x)(  
土挤密的一般规律, 提出了检验分层桩间土挤密系数 HGWwGd  
平均值的取样部位及全处理深度平均挤密系数的计 TmKO/N@}  
算公式, 使检验方法结果较为合理可行。 zN].W\("\  
3! 设计计算 1k2Ck  
3. 1! 桩距设计 a&#Z=WK4  
桩径d确定后, 桩间土的挤密效果决定于桩距S #Q 2$
v;  
的设计, 桩距系数􀀂= s/d与桩的面积置换率m = 0. -ud~'<k  
785 /n􀀂2 密切相关( n 为排距系数, n = h / s; h为桩的 PH
fGl  
排距) , 置换率m 的大小直接决定着桩间土挤密后的 hrZ~7 0r  
平均干密度 d c 及挤密系数􀀁c。 IL3,dad'^  
􀀂规程 3. 2. 1条分别列出挤密成孔和预钻孔重 s?~Abj_  
锤夯扩挤密成桩两种桩距S的计算式( 3. 2. 1 - 1)和 _ H$Cm  
( 3. 2. 1- 2) : }O2hhh_  
当直接挤土成孔时: (d^pYPr{  
S = ! J2aA"BhdC"  
- GuM-H$,  
d c xVfJ]Y  
- X-Xf6&Uz  
d c - n+zXt?{u  
- 1uB}Oe2~  
d ?j8CkqX!  
! d ( 3. 2. 1 - 1) Se"\PxBR  
当预钻孔夯扩成桩时: YH':cze  
S = ! 3(^9K2.s}  
- &_" 3~:N8k  
d c - sN-5vYfC*  
- F__DPEAc_  
d /k l:+tl/  
2 70HEu@-  
- %|SbZ)gcQ  
d c - L}>9@?;
GW  
- 8C,?Ai<ro  
d ]a_;*Xq8d  
! d ( 3. 2. 1 - 2) e6
sL N  
式中: !% % % 等边三角形布桩时, != 0. 952; 其它方式 rRT9)wDa  
布桩时, != 0. 886 / n; 其余符号的涵意 !!2~lG<]  
及其数值确定分叙如下: 2(\>PN-  
( 1) d 为处理前地基土的平均干密度( g /cm3 ), RF6(n8["MW  
宜取基础下主要受力层(处理层)范围内, 按各处理土 Bq
R;d  
层厚度加权计算的干密度平均值, 不宜简单按算术平 bGK&W;Myk  
均值计算 d, 以保证主要处理土层挤密的效果。 jXZKR(L  
( 2) dc 为桩间土挤密后的平均干密度(g /cm
5 Nl>4d`  
3 WgE~H)_%  
), gjo\gP@  
dc = 􀀁c dmax。 dmax 为桩间土挤密后的平均干密度( g / jq.@<<j|$  
cm3 ); 􀀁c 为桩间土挤密后要求达到的平均挤密系数; qf)
]!wU9  
对土桩挤密地基及甲、乙类建筑的灰土桩、水泥土桩 E'MMhlo  
及二灰桩等挤密地基不宜小于0. 93, 对丙类建筑的灰 M/UJb1<  
土桩等挤密地基不宜小于0. 90。以上规定是根据陕、 O;H/15j:sK  
晋、甘等地多处现场浸水载荷试验结果综合分析后确 ~JC``&6E=}  
定的, 所有试验均以桩间土的平均挤密系数􀀁c 以及 14oD^`-t  
相对湿陷量Sw /d& 0. 015为判定标准, 而不涉及三桩 /^#} \<;  
中心点土样的最小挤密系数􀀁cm in 或三桩中心点部分 aEZl ICpU7  
土样是否存在湿陷性。具有一定胶凝强度的灰土等 N1LR _vS"  
类挤密桩, 不仅桩体强度较高、水稳定好, 同时具有较 "ajZ&{Z  
大的变形模量, 在复合地基承重荷载压力时, 桩土应 >#!n"i;  
力比∀p /∀s = 8. 6~ 10. 7, 且浸水前后变化不大; 面积 m?[F)<~a  
置换率仅为10% ~ 15% 的灰土桩承担了近50~ 60% ,{'~J @  
2007年11月总第149期! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! 陕西建筑29 ]~ec]Y  
的荷载, 对桩间土具有明显的卸减压作用, 而土桩挤 z W+wtYV4  
密地基类似于大厚度的土垫层, 因此对土桩挤密地基 50_%Tl[  
及基底压力较高的甲、乙类建筑的灰土桩挤密地基桩 +BzKO >  
间土的平均挤密系数􀀁c 应有较高要求, 这些均已为 "<!|am(  
现场浸水载荷结果所证实。 xFg=Tyq:  
( 3) k为扩径系数, 即夯扩后的成桩直径d与预 lV]l`$XI  
钻孔直径d0 之比, k= d /d0。在( 3. 2. 1- 2)式中, d= i]Kq  
kd0, 代入原式后, 式中根号中的分子变为k dc - d, 根 L x9`y t6  
号后则变为d0, 当令k '7Te{^<FQ$  
2 d c - d = d c 时, 得k = rzqCQZHL5  
1 + <6(u%t0k5  
- uO"@YX/  
d / z2"2Xqy<U  
- @Ki`g(],P  
dc , 如设想钻孔直径d0 夯扩成桩与挤密桩 {jk {K6 }  
孔直径为d的挤密效果相等而桩距S不变时, 则扩径 6 _73  
系数必须达到k 􀀁 1 + i&_sb
Q^  
- DCwldkdJN  
d / r43dnwX  
- W9eR3q  
d c。陕西关中地区一般
_ZR2?y-M  
d / d c = 0. 75~ 0. 88, 则最小的扩径系数km in = 1. 32~ _II;$_N  
1. 37, 常用d0 = 0. 40m, 故夯扩后的桩径应不小于0. #lJF$  
53m ~ 0. 55m。若夯扩后桩径过小, 则桩间土挤密效 VLQfuh;  
果差; 若夯扩桩径较大, 桩距有可能稍许增大, 但现场 {`J7>K  
施工往往又难以完全达到, 特别对含水量偏小的黄土 60`y=!?f  
地基。 iT.hXzPzr*  
鉴于钻孔夯扩挤密法的桩距S 与挤密成孔法基 pd

tK3Pf  
本相当, 而置换率增大约80% , 势必增加了地基处理 f3yZx!K_Br  
的费用, 同时桩径及桩间土挤密的效果, 设计及施工 (5Cm+Sy  
人员均不易操控; 但从另一方面看, 该工法具有振动 &<!I]:Y  
及噪音较低, 在含水量较高的场地便于成孔等优点, V]vk9M2q[l  
故􀀂规程 3. 2. 2条, 对钻孔夯扩径挤密法的适用范围 Q%t8cJL  
作出了必要的规定。 N|7._AR2  
3. 2! 处理范围 D}3E1`)W  
( 1)处理宽度, 挤密桩地基平面处理范围, 对每边 Kx<bVK4"  
超出基础边缘的处理宽度bs作出规定。其规定的原 {BKI8vy  
则与现行国家标准􀀂湿陷性黄土地区建筑规范 基本 Dm4\Rld{  
一致, 但对I、JI级湿陷性黄土地基上的丙类建筑, 该 snj+-'4T  
规范并未明确要求整片处理, 而实践中常为便于施工 CrqWlO  
或考虑处理地基的整体均匀性而采用了整片处理, 故 {0Leua  
􀀂规程 对这种情况厂的丙类建筑, 且采用条基或独立 @8/-^Rh*  
基础时, 可仍按局部处理确定其外放宽度bs。 eRv3ZHH  
( 2)处理厚度(含桩顶垫层及桩长)应不少于􀀂黄 I}?fy\1A&  
土规范 规定的最小处理厚度, 但需考虑挤密桩法具 z` gR*+  
有原位处理、不需开挖和横向挤压、深层加密的特点, "G4{;!0C  
其桩体面积置换率仅为10% ~ 23% , 合理增大处理厚 6J&L5E  
度或深度, 不仅可基本或全部消除地基的湿陷量, 免 `D?vmSQ  
除长期防水等后顾之忧, 若为厚2m ~ 3m 的换土垫层 DoImWNLo  
法比较, 处理费用相当或略有增大, 但又可免除基坑 )9@Ftzg|  
深开挖与支护的困难, 技术经济效益会更好。 :L\@+}{(c  
3. 3! 地基承载力 L\n_q6n  
挤密桩地基承载力特征值, 应通过现场单桩或多 W6wgX0H  
桩复合地基载荷试验确定。对少量确无条件试验的 \&W~nYXq"  
工程项目, 可按当地工程经验确定, 也可按经验公式 6oJ~Jdn'  
3. 4. 2进行估算。对未经试验确定的承载力特征值, F;MFw2G  
􀀂规程 作出偏于安全与合理的限定, 但这种限定值不 s6KZV@1  
宜理解为挤密桩复合地基承载力特征值的上限。 l&T;G9z  
灰土挤密桩法已成功应用于近20层的多幢高层 8G{} r  
建筑地基处理, 其基底压力约为400kPao 大量载荷试 :r#FI".qx  
验结果也证明, 灰土挤密桩地基承载力特征值fspk, 在 K3\U'bRO  
地基土自然含水量状态下, 一般可达到250~ 350kPa, $=H\#e)]Ug  
经深度修正后的承载力值可达到400kPa以上; 水泥 t@!oc"z}@  
土桩挤密地基的fspk可达到500~ 600kPa, 已成功用于 9nd'"$  
西郑高速客运专线建设中。 seq S*^7  
4! 施工工艺 }0f[x ?V  
4. 1! 土中成孔 .;$/nz6vk  
本次􀀂规程 列出了沉管法、冲击法和钻孔法三种 $Cf_RFH0  
土中成孔方法, 前两种在成孔过程中直接挤土, 而钻 QF\NHV  
孔法为取土成孔, 成孔时无挤土作用, 只好依靠重锤 b`%/*  
夯扩桩径成桩时, 才能使桩间土挤密。 #M8"b]oh6  
沉管法是挤密桩的传统施工方法, 已有70 多年 >B~p[wh0  
的历史, 由于其成孔质量稳定, 挤密效果可靠, 工效较 *=r,V  
高而施工机械和装备容易获得和操作, 现仍是挤密桩 xT=|Uc0  
最普遍应用的成孔方法。冲击法成孔是采用直径0. .!=g  
3m~ 0. 4m, 锤重0. 6t~ 3. 7t的专用冲击锤头, 在土中 4pA(.<#A  
30 陕西建筑! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! 2007年11月总第149期 t|%iW%m4  
冲击挤土成孔, 由于其冲孔深度不受机架高度的限 Q*U$i#,  
制, 孔深可达20m, 振动和噪音较小, 国外从1963年 b]*9![_  
即开始应用, 并已成为俄罗斯和东欧诸国挤密桩施工 ~W`upx)j  
重要的成孔方法之一。据资料介绍, 如合理设计冲锤 c t,p?[Q  
的外型, 如抛物线旋转体型, 冲孔效率可明显提高, 对 BU])@~$  
处理深度超过12m 的挤密桩施工, 冲击法不失为一种 ^WM)UZEBC  
有效可行的挤密成孔方法。钻孔法适用于土的含水 (obeEH5J  
量偏大, 或环境对噪音和振动有限制的场地, 不宜盲 ZRcY; ?  
目普遍采用。 u^V`Ucd"R  
4. 2! 桩孔夯填 ,hX03P-X  
( 1)桩孔填料除已广泛采用的素土、灰土外, 还可
uZW1 :cx  
根据现有的试验资料和经验, 以及部分工程的需要, wRUpQ~=B2  
在1: 9或2: 8 灰土中掺入2% 一5%的水泥, 或采用 X"'}1o  
二灰(石灰、粉煤灰)、水泥土(体积比1: 9~ 2: 8)等胶 f3*u_LO  
凝性材料。这类填料不仅具有较高的强度和变形模 pspV~9,  
量, 同时可提高桩体的水稳定性, 使桩体与挤密桩复 dr:)+R  
合地基承载力特征值显著增大。二灰桩及水泥土桩 HH[?LKd<  
等仍属于柔性桩范畴, 一般不具刚性桩的特性。 g!aM-B
^C  
( 2)桩孔夯填机具已往常用夹杆式夯实机, 对解 ##yi^;3Y  
决当时桩孔夯填施工起到了积极作用, 但其夯锤重量 P3@
[x  
仅为0. 1t左右, 施工时必须严格控制分次填料量, 否 6C) G  
则夯填质量难以保证。目前工地普遍采用民工分包 S{J$[!F  
计件的方式进行夯填施工, 用轻锤夯实, 质量更难保 #9p{Y}2#  
证。故规程提出: 对沉管法成孔, 宜采用锤重0. 2t以 TQbhK^]  
上的夯实机夯填桩孔; 冲击法成孔; 宜采用原冲孔锤 &.Yh_  
头夯填桩孔; 而钻孔法成孔, 应用采锤重1. 0t以上的 K3 "co1]u  
夯实机夯填并扩孔, 达到设计的成桩直径。提出以上 1LcQ*d  
要求期望逐步淘汰现有的夹杆式夯实机, 广泛采用重 %'t~+_  
锤夯实桩孔, 确保桩孔夯填质量。 :^?ZVi59j  
5! 质量检验 SAXjB;VH6  
5. 1! 检验的项目与内容 qTiX;e\W  
( 1)成孔质量检测。包括孔径、孔深、垂直度、桩 VU)y
wIs  
位以及桩孔内有无缩径、回淤、坍土和积水等, 以施工 QbpRSdxy`$  
自检为主。 ,?i#NN5p  
( 2)夯填质量检测。包括填料的质量与配合比、 e 0!a &w  
夯实质量等, 施工单位应严格控制施工并认真自检, 7
uxy<#Ar  
质检单位抽检验证。 ~vaV=})  
( 3)综合质量检验。应由法定质检单位进行, 内 1>l{c  
容包括通过载荷试验检测处理地基的承载力, 必要时 }%_x T  
尚需进行浸水载荷试验, 检测挤密桩复合地基消除湿 _.wLQL~y  
陷性的实际效果。同时对桩间土的挤密系数及桩体 nQg6 j Zf  
的压实系数按规定数量抽检并作出评价。对钻孔夯 &87D.Yy^  
扩挤密桩的成桩直径亦应进行检测。 CWt,c
wFW  
在上述挤密桩质量检验各项目中, 桩间土挤密系 I)DLnnQQ  
数的检验无疑是一项主要内容, 而如何能合理简便的 q4(&.Al\@  
取样与检测, 正确评价桩间土的挤密质量尤为重要。 >l
'QX(  
下面重点说明桩间土挤密质量检验中有关问题。 `^(6{p ?  
5. 2! 桩间土挤密质量检验 A-.jv  
( 1)桩间土挤密的一般规律。在挤土成孔时, 桩 6}{2W<  
孔内的土被强制横向挤入桩周土体中, 在一定范围内 (zye Ch  
土体产生塑性变形, 土的干密度在桩孔边处最大􀀁c >iWl-hI-  
= 1. 0, 向外逐渐减少, 直至干密度接近其原始值。干 Q_LPLmM  
密度 dc或挤密系数􀀁c 与距桩心距离的变化近似于 WihOGdUS6  
双曲线型。塑性区即挤密影响区的半径与桩孔半径 l0[jepmpiT  
成正比, 同时与土的剪切模量G = Lj({ T'f(  
E $ShL^g@  
2( 1+ #) uXu'I  
及强度指 [-1
Nn}  
标c、∃ 等有关。根据理论分析与现场挤密试验结果 jcFh2  
表明, 挤密影响区的半径平均约为1. 90d。从工程需 -4Y}Y59\  
要出发, 通常以􀀁c = 0. 90界定桩周土的有效挤密区, z`5+BL,|ND  
其半径为1. OOd~ 1. 50d, 据此也确定了挤密桩的合 8R8J./i.K  
理桩间距一般为2. 00d~ 3. 00d, 或桩距系数􀀂= 2. 0 Q
Q1+uY  
~ 3. 0。从挤密试验曲线看, 在有效挤密区内即从桩 GeZw
bJ/?B  
边到两桩中点桩间土挤密系数的变化近似于直线型。 Y( D d7`c  
某些用有限元法分析的结果也是如此。 NfS0yQPx  
( 2)桩间土挤密的主要特点。一, 当桩径与桩距 <hQ@]2w$  
确定后, 在每一挤密单元内强制挤入定量土体; 二, 桩 d/Fjs0pt  
周土挤密后, 其挤密系数􀀁c 或干密度pd c随距桩边的 %^gT.DsX-  
距离而递减, 靠近桩边处最大􀀁c ∋ 1. 0, 两桩中点处 "t`r_Aw  
􀀁c ∋ 0. 9; 三, 在挤密单元内, 某一点土的挤密系数不 KdYT5VUM/  
2007年11月总第149期! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! 陕西建筑31 kn`KU.J.  
仅与该点距桩边的距离有关, 同时与该点土的天然强 8uS1HE\%  
度指标、干密度和含水量有关。由此可见, 桩间土挤 0O"GI33Mg  
密效果的不均匀与变异性是客观存在的, 与竖向分层 tkV:kh< L~  
压(夯)实土相比较, 其不均匀性更为突出。充分了解 RiaO`|1  
上述特点, 对如何检测和评价桩间土的挤密效果是必 BeaX 0#\  
要的。另一方面, 若施工的桩径与桩距均未超过允许 +;U}SR<  
偏差, 则桩间土的挤密质量主要决定于桩距的设计, Zdj~B1  
设计人员在设计桩距时, 不仅要认真通过计算确定, +6uun  
必要时还应提出事前进行现场挤密试验, 及时修正设 ks sXi6^  
计的桩距。故􀀂规程 对桩间土挤密质量检验, 按工前 cd*y{Wt  
试验与工后检测两种情况分别作出了相关规定。 m'oVqA&  
( 3)桩间土挤密质量检验的取样点。根据上述桩 Af ^6  
间土挤密的规律和特点, 􀀂规程 对检测时的取样部 qmOGsj`#  
位, 提出了两种较合理的取样方式。如仍采用现行行 mkrvWZjZX  
业标准􀀂建筑地基处理技术规范 JG J79 - 2002提出 =5I1[
p;  
的方法取样时, 桩孔边的取样点宜位于距桩边0. 1倍 }B^s!y&b  
的两桩间净距处( b 点)另一点仍为两桩间中点( e @l>\vs<  
点)处, 试验后计算其干密度及挤密系数平均值。硬 t<}'/ )  
性规定在桩边lOcm处取样并不合理。 1:q55!b  
在三桩中心点取样, 检测所谓∀最小挤密系数∃或 [WX+/pm7>  
试验该点土是否存在湿陷性, 并将其作为判定挤密地 %v :a  
基是否存在湿陷的一个标准, 既未充分考虑桩间土挤 T?^AllUZQR  
密的规律和特点, 也没有从整体考虑挤密桩复合地基 {eqUEdC  
工作的机理。多处浸水载荷试验结果表明, 只要桩间 w*#TS8 \  
土的平均挤密系数达到要求, 挤密桩复合地基的湿陷 Mwp#.du(  
性即可消除, 故􀀂规程 明确规定, 只要桩间土的平均 OQW#BBet@  
挤密系数达到要求, 同时桩体质量合格, 挤密桩复合 ~}z p}Pt  
地基的湿陷性即可消除。当存在疑问时, 判定处理地 zZki9P   
基是否湿陷, 只能通过现场浸水载荷试验才能正确作 p0
`Wci  
出判定。故本􀀂规程 及􀀂建筑地基处理技术规范 k[y{&f,  
JGJ79均不提∀最小挤密系数∃检测项目。 dSk\J[D  
6! 结语 L'"20=sf  
随着建筑层数的增加和建设工程质量要求的提 UQ`%,D  
高, 采用挤密桩法处理深层湿陷性黄土地基的工程项 ~e,  
目亦将更为广泛。挤密桩法的技术和工艺仍在不断 ;QREwT~H  
发展, 某些原先主要用于非湿陷土地区的地基处理方 +lO Y IQ  
法如夯实水泥土桩法和孔内夯扩法等, 也可引进应 b(;"p-^  
用, 并使其适合湿陷性黄土地基处理的需要, 达到挤 DtXXfp@;  
密桩间土和消除湿陷性的基本目的。 w v9s{I{P  
本文介绍􀀂挤密桩法处理地基技术规程 DB J61 .y+>-[j?B  
- 2- 2006的主要内容和修订依据, 可供使用该􀀂规 A}OV>yM  
程 时参考, 以加深了解􀀂规程 条文的内函和背景。 nU)}!` E  
文中不妥之处, 还望指正。这本􀀂规程 已经出版, 需 |>jlY|  
用者可向陕西省建筑标准设计办公室购买。 j4ypXPY``!  
(上接第34页) u2JkPh&!rq  
成桩所取土样所有湿陷系数%S < 0. 015。 }@SZ!-t%rD  
分析试验结果明显可以得出重锤夯实成桩的复 :}UWy?F  
合地基承载力特征值比夹板锤夯实成桩的复合地基 aE1h0`OT  
承载力特征值得到大幅提高, 且总沉降量也小的多, `:i|y  
桩体密实度得到改善, 桩间土的挤密效果得到提高, (@uQ>dR:  
三桩中心土的湿陷性也均以消除, 其主要原因是夹板 mrE^D|  
锤的夯实质量难以保证, 桩体压实系数偏低, 成桩直 c^A3|tCi  
径不能改变; 而重锤夯实成桩由于锤比较重, 因此在 2Z7smDJ  
夯实过程中对桩周土进行二次挤密, 这样不但提高桩 htMsS4^Kvd  
体本身的密实度, 而且也提高了桩间土的挤密效果。 dm)V \?b  
6! 小结 j)'V_@  
本文通过各项数据试验分析, 明显可以得出重锤 j05ahquI  
夯实成桩比夹板锤夯实成桩在各项指标都得到了大 j3Cpo x  
幅提高和改善, 从而论证了最新修订的􀀂挤密桩法处 i,4  
理地基技术规程 ( DB J61- 2- 2006) 中提出须将沉 (<itE3P  
管法成孔时夯实机的锤重从原来的120kg 提高到 7s<v06Wo  
200kg以上的必要性, 同时也期望尽量采用重型夯锤 4-ZiKM  
施工, 确保夯填质量。 K ,f1c}  
依据标准: HP*x?|4  
[ 1] ! 地方标准􀀂挤密桩法处理地基技术规程 DB J61 P,_GTs3/G  
- 2- 2006. (.<Gde#  
32 陕西建筑! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! 2007年11月总第149期