岩土工程 地基基础 (6\A"jey\x
挤密桩法处理地基技术规程 内容简介 U2 A Nu|
杨鸿贵! 朱武卫 )m[!HE`cZ
(陕西省建筑科学研究院710082西安) [j um q1
摘! 要: 本文对陕西省工程建设标准挤密桩处理地基技术规程 DB J61- 2- 2006的主要内容及修订依据作简 }7$\F!R
要说明, 以资使用参考。 cQPH le2
关键词: 挤密桩法; 挤密标准; 桩距设计; 桩孔填料; 施工工艺; 质量检测 aG |)k,
前言 T 6H"ER$
根据陕西省建设厅陕建函[ 2003] 160号文的要 i=2+1 ;K
求, 由陕西省建筑科学研究院会同中国建筑西北设计 qRB7I:m-Wi
研究院、陕西省机械施工公司等单位组成修订组, 对 vS<;:3
陕西省标准灰土桩和土桩挤密地基设计施工及验收 $)@zlnU
规程 DB J24 - 2- 85进行全面修订。修订组通过广 Qb# S)[6s+
泛地调查工程实践经验, 认真分析汇总各地的试验研 HIh oYSwB
究资料、反复征求各单位意见、修订和完善后, 提出 p,D/ Pb8
规程 送审稿。由省建设厅组织的以林在贯勘察大 >[xQUf,p
师任组长的专家审查组审定。与会专家的审查意见 yB. 6U56
∀ 一致认为: 修订后的规程 条文清晰, 内容完整, 突 i6m;2 UAa
出重点, 定性定量恰当, # #有多处有依据的突破和 McnP>n
进步, 并认为∀本规程 达到国内领先水平∃。 U(./LrM05
2006年3月27日由陕西省建设厅和陕西省质量 }qz58]fyx
技术监督局共同发布, 批准挤密桩法处理地基技术 kX 1hcAa
规程 为陕西省工程建设地方标准, 编号为DBJ61- 2 ;T52 aX
- 2006, 自2006年5 月1日起实施。本规程 已经 nbpN+a%
建设部备案, 备案编号为: J10788- 2006。原灰土桩 @V :b Co
和土桩挤密地基设计施工及验收规程 DBJ4- 2- 85 7<.f &1MgI
同时废止。 of& vQ
1! 关于规程 名称与适用性 o7 !@WOeZ3
修订后规程定名为挤密桩法处理地基技术规 Gz *U?R-T
程 针对欠压密的湿陷性黄土地基突出其挤密特点, n ?,fF(
处理的基本要求即是增大桩间土的干密度, 消除其湿 JsPuxu_
陷性; 同时桩体材料不只限于素土和灰土, 也可采用 Iz{AA-
二灰(石灰、粉煤灰)、水泥石灰土或水泥土等类材料。 : OI!YR%"
规程 名称既能反映挤密桩法的特点, 又可拓宽挤密 ((dG<
桩法的范畴和技术经济效益。 L761m7J]B
作为地方标准, ∀本规程适用于陕西省湿陷性黄 Y,m H ]
土、杂填土和素填土场地上建筑物(包括构筑物)挤密 lQ+-g#`
桩法处理地基的设计、施工、质量检验和工程验收∃。 sCb?TyN'n
关于本规程与相关国家与行业标准的关系, 规程 1. >5 5/@+^
0. 3条明确规定: ∀ 采用挤密桩法处理地基除应执行 "<O?KO 3K
本规程外, 尚应符合现行相关国家与行业标准中强制 & 8&WY1cU
性条文的规定∃。显然, 结合地区特点和经验, , 除相 ~[9 ]M)=O0
关规范中强制性条文的规定外, 均应按本规程执行。 1shvHmrV
1. 0. 3条规定的原则与现行GB50025- 2004及JG J79 F" 23>3
- 2002规范是一致的。 !#iP)"O
2! 规程 修订的主要内容 N7#GK]n%/}
修订后的规程 分为: 总则, 术语和符号、设计、 f\(K ou$
施工与质量检验和工程验收等五部分, 以及5 个附 g dC=SFb b
录。修订的主要内容包括: jv0e&rt
28 陕西建筑! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! 2007年11月总第149期 ^U_jeAuk8[
2. 1! 术语和符号: 尽可能与现行国家和行业标准中 >8NQ8i=]V1
的术语、符号相一致, 同时根据挤密桩法的特点, 列出 k LD)<D
一些常用的术语和符号, 如挤密系数c, 桩距系数 Eun%uah6c
排距系数n和扩径系数k等。 ;p B?8Z
2. 2! 设计: ( 1)桩距设计, 桩距的大小决定着桩间土 r9vC&pWZ
的挤密效果, 桩距设计与施工工艺和土的干密度有 ^ O`
关, 规程 分别列出了直接挤密成孔及予钻孔夯扩挤 |E7]69=P
密成桩两类桩距计算公式。对桩间土平均挤密系数 9DtSYd/
的要求, 不仅按建筑类别区分, 还对素土桩与灰土等 2N,*S
桩采取不同的要求, 并明确了处理前地基土平均干密 E$G "R =
度的计算原则。( 2)关于挤密桩法处理地基的范围, 0\Oeo8<7)~
除明确按现行湿阳性黄土地区建筑规范 中的规定 Ar'5kPzY>
执行外, 同时也考虑挤密桩法无需开挖、深层加密及 6
*8G e
桩体置换面积小的特点, 增大处理深度可获得更好的 GV[[[fu
技术经济效益。 % 9WWBxS
2. 3! 施工: ( 1)土中成孔、除沉管法处, 增加了冲击法 jEO;
和钻孔法, 同时强调在湿陷性黄土地基上应用这些方 Nq~bO_-I
法时, 必须保证成桩的直径及桩间土挤密的效果; ( 2) \W@?revK
桩孔夯填, 对沉管法提出锤重不宜小于0. 2 ,t 逐步淘 kD; BwU[
汰锤重偏小的夹杆式夯实机; 对冲击法和钻孔法成 d'-^ VxO0
孔, 应采用1. 0 t以上的重锤夯填, 其中钻孔法还须保 ]c5GG!E-g
证夯扩后的桩径不低于设计要求。 Dkdm~~Rr
2. 4! 质量检验: ( 1)明确规定, 以桩间土的平均挤密 98 O z
系数是否达到规程 要求, 作为判定处理地层湿陷性 E 0oJ|My
是否消除的标准, 而不采用最小挤密系数或三桩中心 Vr0RdO
点部分土样是否具湿陷性为附加标准。( 2)根据桩间 ^ $#Q_Y|
土挤密的一般规律, 提出了检验分层桩间土挤密系数 rWvJ{ -%
平均值的取样部位及全处理深度平均挤密系数的计 ;8 b f5
算公式, 使检验方法结果较为合理可行。 Tf0#+6 1>
3! 设计计算 n6 uobo-
3. 1! 桩距设计 HRw,D=
桩径d确定后, 桩间土的挤密效果决定于桩距S f:utw T
的设计, 桩距系数= s/d与桩的面积置换率m = 0. Yp
?
2<
785 /n2 密切相关( n 为排距系数, n = h / s; h为桩的 E_ y h 9lk
排距) , 置换率m 的大小直接决定着桩间土挤密后的 |R[m&uOib
平均干密度 d c 及挤密系数c。 `aI%laj&M
规程 3. 2. 1条分别列出挤密成孔和预钻孔重 YT:5J %"
锤夯扩挤密成桩两种桩距S的计算式( 3. 2. 1 - 1)和
b'Uaj`Sn
( 3. 2. 1- 2) : .HtDcGp
当直接挤土成孔时: ng 6G<hi
S = ! )O&$-4gL'
- /r?X33D!
d c U&eLj "XZ
- E{Q^ZSV3B
d c - mA >Pr<aV:
- fg1 zT~
d Sdt
@"6
! d ( 3. 2. 1 - 1) =q"3a9 pb7
当预钻孔夯扩成桩时: |n &6z
S = ! RZ.5:v6
- -0\$JAyrx
d c - )US) -\^
- 5g &'n
d /k nEn2!)$
2 a,tP.Xsl
- c& _ 3"2:
d c - j/Kw-h ,5"
- (Pu*[STTT
d Kc{wv/6}T
! d ( 3. 2. 1 - 2) G/`_$ c
式中: !% % % 等边三角形布桩时, != 0. 952; 其它方式 T@S +5(
布桩时, != 0. 886 / n; 其余符号的涵意 XnG!T$
及其数值确定分叙如下: $Y4
Ao-@
( 1) d 为处理前地基土的平均干密度( g /cm3 ), da<1,hF
宜取基础下主要受力层(处理层)范围内, 按各处理土 TM RXl.1
层厚度加权计算的干密度平均值, 不宜简单按算术平 FP\[7?ZL n
均值计算 d, 以保证主要处理土层挤密的效果。 0CN .gu
( 2) dc 为桩间土挤密后的平均干密度(g /cm _88~uYG
3 W4| ;JmT.r
), `H|g ~7KD&
dc = c dmax。 dmax 为桩间土挤密后的平均干密度( g / 7xd}J(l
cm3 ); c 为桩间土挤密后要求达到的平均挤密系数; l`u*,"$
对土桩挤密地基及甲、乙类建筑的灰土桩、水泥土桩 p{U 8z\
及二灰桩等挤密地基不宜小于0. 93, 对丙类建筑的灰 eeX)JC0A
土桩等挤密地基不宜小于0. 90。以上规定是根据陕、 kdo)y(fn@
晋、甘等地多处现场浸水载荷试验结果综合分析后确 Je*gMq:D
定的, 所有试验均以桩间土的平均挤密系数c 以及 FVpe *]
相对湿陷量Sw /d& 0. 015为判定标准, 而不涉及三桩 *LhR$(F(
中心点土样的最小挤密系数cm in 或三桩中心点部分 <St`"H
土样是否存在湿陷性。具有一定胶凝强度的灰土等 0+H"$2/
类挤密桩, 不仅桩体强度较高、水稳定好, 同时具有较 (HJ60Hj
大的变形模量, 在复合地基承重荷载压力时, 桩土应 {l 1;&y?
力比∀p /∀s = 8. 6~ 10. 7, 且浸水前后变化不大; 面积 O0I/^
置换率仅为10% ~ 15% 的灰土桩承担了近50~ 60% k4l72 'P
2007年11月总第149期! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! 陕西建筑29 ,#m\ W8j
的荷载, 对桩间土具有明显的卸减压作用, 而土桩挤 `150$*K&B
密地基类似于大厚度的土垫层, 因此对土桩挤密地基 kR_[p._
及基底压力较高的甲、乙类建筑的灰土桩挤密地基桩 JL$RBr
间土的平均挤密系数c 应有较高要求, 这些均已为 PRUGUHY
现场浸水载荷结果所证实。 O ,; SA
( 3) k为扩径系数, 即夯扩后的成桩直径d与预 a[JgR /E@x
钻孔直径d0 之比, k= d /d0。在( 3. 2. 1- 2)式中, d= M>^IQ
kd0, 代入原式后, 式中根号中的分子变为k dc - d, 根 P~*fZ)\}F@
号后则变为d0, 当令k [lJ[kr*7
2 d c - d = d c 时, 得k = qj/P4 *6E
1 + z DK+8
- '\;tmD"N5#
d / A6Qi^ TI
- {oZ] 1Qf_
dc , 如设想钻孔直径d0 夯扩成桩与挤密桩 lk'RWy"pw
孔直径为d的挤密效果相等而桩距S不变时, 则扩径 #QB`'2)vw
系数必须达到k 1 + =Vv{ td
- Ar$LA"vu4
d / & 3a+6!L[
- P"#^i<ut@T
d c。陕西关中地区一般 p*'?(o:=
d / d c = 0. 75~ 0. 88, 则最小的扩径系数km in = 1. 32~ >]`x~cE.5
1. 37, 常用d0 = 0. 40m, 故夯扩后的桩径应不小于0. " h#=ctCx"
53m ~ 0. 55m。若夯扩后桩径过小, 则桩间土挤密效 OL=b hZ
果差; 若夯扩桩径较大, 桩距有可能稍许增大, 但现场 a&<<X:$Hy
施工往往又难以完全达到, 特别对含水量偏小的黄土 &S{ F"z
地基。 s6
^JgdW
鉴于钻孔夯扩挤密法的桩距S 与挤密成孔法基 oc ?VAF
本相当, 而置换率增大约80% , 势必增加了地基处理 8_ LDS
的费用, 同时桩径及桩间土挤密的效果, 设计及施工 &Y&zUfA
人员均不易操控; 但从另一方面看, 该工法具有振动 bC{~/ JP
及噪音较低, 在含水量较高的场地便于成孔等优点, { p/m+m
故规程 3. 2. 2条, 对钻孔夯扩径挤密法的适用范围 5u!cA4e"
作出了必要的规定。 3A9|{Vaz+6
3. 2! 处理范围 doa$
;=wg
( 1)处理宽度, 挤密桩地基平面处理范围, 对每边 qjFgy)qV
超出基础边缘的处理宽度bs作出规定。其规定的原 j?,$*Fi
则与现行国家标准湿陷性黄土地区建筑规范 基本 _1Eyqh`oh
一致, 但对I、JI级湿陷性黄土地基上的丙类建筑, 该 [ +1
i$d
规范并未明确要求整片处理, 而实践中常为便于施工 ["7}u^z@<+
或考虑处理地基的整体均匀性而采用了整片处理, 故 G@(7d1){
规程 对这种情况厂的丙类建筑, 且采用条基或独立 <*\J 6:^n
基础时, 可仍按局部处理确定其外放宽度bs。 n#R!`* [
( 2)处理厚度(含桩顶垫层及桩长)应不少于黄 8;5/_BwMu
土规范 规定的最小处理厚度, 但需考虑挤密桩法具 Ea
!j-Lb o
有原位处理、不需开挖和横向挤压、深层加密的特点, {F4:
其桩体面积置换率仅为10% ~ 23% , 合理增大处理厚 _96 &P7
度或深度, 不仅可基本或全部消除地基的湿陷量, 免 ])JJ`Z 8Bk
除长期防水等后顾之忧, 若为厚2m ~ 3m 的换土垫层 WV% KoM,%
法比较, 处理费用相当或略有增大, 但又可免除基坑 f0uiNy(r$
深开挖与支护的困难, 技术经济效益会更好。 g?`J ,*y
3. 3! 地基承载力 ^m7PXY
挤密桩地基承载力特征值, 应通过现场单桩或多 8BN'fWl&E
桩复合地基载荷试验确定。对少量确无条件试验的 8 , =$>@u
工程项目, 可按当地工程经验确定, 也可按经验公式 &d2/F i+
3. 4. 2进行估算。对未经试验确定的承载力特征值, (*1 A0+S90
规程 作出偏于安全与合理的限定, 但这种限定值不 ?\yo~=N^
宜理解为挤密桩复合地基承载力特征值的上限。 WZr~Pb9
灰土挤密桩法已成功应用于近20层的多幢高层 _`(g?
建筑地基处理, 其基底压力约为400kPao 大量载荷试 K XGs'D
验结果也证明, 灰土挤密桩地基承载力特征值fspk, 在 'SY &-<t(
地基土自然含水量状态下, 一般可达到250~ 350kPa, nk{1z\D{
经深度修正后的承载力值可达到400kPa以上; 水泥 *SW,pHYnLb
土桩挤密地基的fspk可达到500~ 600kPa, 已成功用于 83 n: h08
西郑高速客运专线建设中。 Il642#Gh
4! 施工工艺 N$+"zJmw&
4. 1! 土中成孔 (1o^Dn3
本次规程 列出了沉管法、冲击法和钻孔法三种 D'&L wU,o
土中成孔方法, 前两种在成孔过程中直接挤土, 而钻 p)ONw"sb
孔法为取土成孔, 成孔时无挤土作用, 只好依靠重锤 'K!kJ9o qe
夯扩桩径成桩时, 才能使桩间土挤密。 ~DD/\ V
沉管法是挤密桩的传统施工方法, 已有70 多年 )>/c/ B
的历史, 由于其成孔质量稳定, 挤密效果可靠, 工效较 rx"zqm9 }u
高而施工机械和装备容易获得和操作, 现仍是挤密桩 Aj S5
最普遍应用的成孔方法。冲击法成孔是采用直径0. Gg+>_b{S5T
3m~ 0. 4m, 锤重0. 6t~ 3. 7t的专用冲击锤头, 在土中 oMVwId f
30 陕西建筑! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! 2007年11月总第149期 C+m U_g>
冲击挤土成孔, 由于其冲孔深度不受机架高度的限 j{PX ~/
制, 孔深可达20m, 振动和噪音较小, 国外从1963年 f0F$*"#G
即开始应用, 并已成为俄罗斯和东欧诸国挤密桩施工 7Mf T~v
重要的成孔方法之一。据资料介绍, 如合理设计冲锤 Y `{U45
的外型, 如抛物线旋转体型, 冲孔效率可明显提高, 对 DjKjEZHgM
处理深度超过12m 的挤密桩施工, 冲击法不失为一种 q}!4b'z^
有效可行的挤密成孔方法。钻孔法适用于土的含水 Z*)<E)
量偏大, 或环境对噪音和振动有限制的场地, 不宜盲 6IX!9I\sT
目普遍采用。 y\[=#g1(@
4. 2! 桩孔夯填 7-dwr?j7
( 1)桩孔填料除已广泛采用的素土、灰土外, 还可 uu: )jx i
根据现有的试验资料和经验, 以及部分工程的需要, \z{Y(dS
在1: 9或2: 8 灰土中掺入2% 一5%的水泥, 或采用 Dn[1BWM/7
二灰(石灰、粉煤灰)、水泥土(体积比1: 9~ 2: 8)等胶 |bk *Lgkzw
凝性材料。这类填料不仅具有较高的强度和变形模 1m0':n Vdu
量, 同时可提高桩体的水稳定性, 使桩体与挤密桩复 U!5@$Fu
合地基承载力特征值显著增大。二灰桩及水泥土桩 f.= E. %
等仍属于柔性桩范畴, 一般不具刚性桩的特性。 TQou .'+v
( 2)桩孔夯填机具已往常用夹杆式夯实机, 对解 (X 9V-4
决当时桩孔夯填施工起到了积极作用, 但其夯锤重量 2*M*<p=v
仅为0. 1t左右, 施工时必须严格控制分次填料量, 否 40<&0n n
则夯填质量难以保证。目前工地普遍采用民工分包 x\%eg w
计件的方式进行夯填施工, 用轻锤夯实, 质量更难保 yV8). 4
证。故规程提出: 对沉管法成孔, 宜采用锤重0. 2t以 3%} Ma,
上的夯实机夯填桩孔; 冲击法成孔; 宜采用原冲孔锤 i_MI!o
头夯填桩孔; 而钻孔法成孔, 应用采锤重1. 0t以上的 cm]]9z _<
夯实机夯填并扩孔, 达到设计的成桩直径。提出以上 \x! >5Z
Y
要求期望逐步淘汰现有的夹杆式夯实机, 广泛采用重 j mFN*VIL
锤夯实桩孔, 确保桩孔夯填质量。 V#~. Jg7
5! 质量检验 s*IfXv
5. 1! 检验的项目与内容 u62sq: GjH
( 1)成孔质量检测。包括孔径、孔深、垂直度、桩 6~}H3rvO}
位以及桩孔内有无缩径、回淤、坍土和积水等, 以施工 /F_
:@#H
自检为主。 ED o
(
( 2)夯填质量检测。包括填料的质量与配合比、 U,=K_oBAq
夯实质量等, 施工单位应严格控制施工并认真自检, |h 7v}Y
质检单位抽检验证。 x6t;=
( 3)综合质量检验。应由法定质检单位进行, 内 Rc4EFHL
容包括通过载荷试验检测处理地基的承载力, 必要时 TU/J]'))C
尚需进行浸水载荷试验, 检测挤密桩复合地基消除湿 Q@8[q l1l
陷性的实际效果。同时对桩间土的挤密系数及桩体 a PC!M4#
的压实系数按规定数量抽检并作出评价。对钻孔夯 >W;i2%T
扩挤密桩的成桩直径亦应进行检测。 ~g{,W
在上述挤密桩质量检验各项目中, 桩间土挤密系 =% 3nKSg
数的检验无疑是一项主要内容, 而如何能合理简便的 )=D&NO67Pq
取样与检测, 正确评价桩间土的挤密质量尤为重要。 _=8+_OEk
下面重点说明桩间土挤密质量检验中有关问题。 b>i=",i\
5. 2! 桩间土挤密质量检验 T)u w2
( 1)桩间土挤密的一般规律。在挤土成孔时, 桩 -: ,h8JyMP
孔内的土被强制横向挤入桩周土体中, 在一定范围内 ]ok>PH]
土体产生塑性变形, 土的干密度在桩孔边处最大c r>Ln*R,9D
= 1. 0, 向外逐渐减少, 直至干密度接近其原始值。干 1@WGbO Rc*
密度 dc或挤密系数c 与距桩心距离的变化近似于 I ?>#neHc6
双曲线型。塑性区即挤密影响区的半径与桩孔半径 82X.
成正比, 同时与土的剪切模量G = <%z/6I
Af|
E Y8PT`7gd`
2( 1+ #) /K^cU;E ,
及强度指 -db+Y: xUZ
标c、∃ 等有关。根据理论分析与现场挤密试验结果 j#&
表明, 挤密影响区的半径平均约为1. 90d。从工程需 z)% 1 i
要出发, 通常以c = 0. 90界定桩周土的有效挤密区, >=V+X"\Z
其半径为1. OOd~ 1. 50d, 据此也确定了挤密桩的合 =(ZGaZ}
理桩间距一般为2. 00d~ 3. 00d, 或桩距系数= 2. 0 ZwMw g t
~ 3. 0。从挤密试验曲线看, 在有效挤密区内即从桩 0
OBkd
边到两桩中点桩间土挤密系数的变化近似于直线型。 xYT.J 6
某些用有限元法分析的结果也是如此。 p{rS -`I
( 2)桩间土挤密的主要特点。一, 当桩径与桩距 &Yg/ 08*
确定后, 在每一挤密单元内强制挤入定量土体; 二, 桩 xeI{i{8
周土挤密后, 其挤密系数c 或干密度pd c随距桩边的 `T70FsSJ
距离而递减, 靠近桩边处最大c ∋ 1. 0, 两桩中点处 ;i9CQ0e ?
c ∋ 0. 9; 三, 在挤密单元内, 某一点土的挤密系数不 Q-F9oZ*0
2007年11月总第149期! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! 陕西建筑31 a3;.{6el)H
仅与该点距桩边的距离有关, 同时与该点土的天然强 oo!g?X[[
度指标、干密度和含水量有关。由此可见, 桩间土挤 1 XG-O
密效果的不均匀与变异性是客观存在的, 与竖向分层 /Uc*7Y5j
压(夯)实土相比较, 其不均匀性更为突出。充分了解 {UcIt LjY
上述特点, 对如何检测和评价桩间土的挤密效果是必 |$PLZ,
要的。另一方面, 若施工的桩径与桩距均未超过允许 h,x]
偏差, 则桩间土的挤密质量主要决定于桩距的设计, ng*%1;P
设计人员在设计桩距时, 不仅要认真通过计算确定, fDd !Mt
必要时还应提出事前进行现场挤密试验, 及时修正设 =r ~ . I
计的桩距。故规程 对桩间土挤密质量检验, 按工前 <IVz mzpL
试验与工后检测两种情况分别作出了相关规定。
, <1*
( 3)桩间土挤密质量检验的取样点。根据上述桩 :~(im_r
间土挤密的规律和特点, 规程 对检测时的取样部 6"7qZ q
位, 提出了两种较合理的取样方式。如仍采用现行行 !A!\S/x4
业标准建筑地基处理技术规范 JG J79 - 2002提出 F T~^$)8=
的方法取样时, 桩孔边的取样点宜位于距桩边0. 1倍 % \l,X{X
的两桩间净距处( b 点)另一点仍为两桩间中点( e 4i,SiFKB
点)处, 试验后计算其干密度及挤密系数平均值。硬 L3AwL)I
性规定在桩边lOcm处取样并不合理。 Bu1z$#AC
在三桩中心点取样, 检测所谓∀最小挤密系数∃或 zqh{=&Tjx
试验该点土是否存在湿陷性, 并将其作为判定挤密地 k 3 l
基是否存在湿陷的一个标准, 既未充分考虑桩间土挤 ~S3eatM$9
密的规律和特点, 也没有从整体考虑挤密桩复合地基 f[I c hCwX
工作的机理。多处浸水载荷试验结果表明, 只要桩间 \ax%I)3
土的平均挤密系数达到要求, 挤密桩复合地基的湿陷 G)&'8W F5o
性即可消除, 故规程 明确规定, 只要桩间土的平均 }k j6hnQ
挤密系数达到要求, 同时桩体质量合格, 挤密桩复合 qx)k1 QY
地基的湿陷性即可消除。当存在疑问时, 判定处理地 M2}<gRL*}J
基是否湿陷, 只能通过现场浸水载荷试验才能正确作 GcnY= %L?
出判定。故本规程 及建筑地基处理技术规范 ZhsZy wM
JGJ79均不提∀最小挤密系数∃检测项目。 Bt,Xe~$z-
6! 结语 "b
0cj
随着建筑层数的增加和建设工程质量要求的提 R~~rqvLm
高, 采用挤密桩法处理深层湿陷性黄土地基的工程项 vrzX%'
目亦将更为广泛。挤密桩法的技术和工艺仍在不断 o!~bR
发展, 某些原先主要用于非湿陷土地区的地基处理方
`xUPML-
法如夯实水泥土桩法和孔内夯扩法等, 也可引进应 to3J@:V8e
用, 并使其适合湿陷性黄土地基处理的需要, 达到挤 uNbA>*c4M
密桩间土和消除湿陷性的基本目的。 d <' xpdxc
本文介绍挤密桩法处理地基技术规程 DB J61 /<0D
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- 2- 2006的主要内容和修订依据, 可供使用该规 A-5 +#
程 时参考, 以加深了解规程 条文的内函和背景。 $T6Qg(p
文中不妥之处, 还望指正。这本规程 已经出版, 需 +&OqJAu
用者可向陕西省建筑标准设计办公室购买。 x1wxB
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(上接第34页) C~qhwwh
成桩所取土样所有湿陷系数%S < 0. 015。 2?QJh2
分析试验结果明显可以得出重锤夯实成桩的复 {0 ~0
合地基承载力特征值比夹板锤夯实成桩的复合地基 5F"?]'*/
承载力特征值得到大幅提高, 且总沉降量也小的多, c* dww
桩体密实度得到改善, 桩间土的挤密效果得到提高, Z +"&{g
三桩中心土的湿陷性也均以消除, 其主要原因是夹板 A ? M]5d
锤的夯实质量难以保证, 桩体压实系数偏低, 成桩直 N^+ww]f?
径不能改变; 而重锤夯实成桩由于锤比较重, 因此在 tWn m{mF
夯实过程中对桩周土进行二次挤密, 这样不但提高桩 ~t={ \,X\
体本身的密实度, 而且也提高了桩间土的挤密效果。 ~8*oGG~s
6! 小结 NJ>p8P`_k
本文通过各项数据试验分析, 明显可以得出重锤 8(>.^667
夯实成桩比夹板锤夯实成桩在各项指标都得到了大 $hS Z@w|IF
幅提高和改善, 从而论证了最新修订的挤密桩法处 QCR-l xO1
理地基技术规程 ( DB J61- 2- 2006) 中提出须将沉 d 4]%Wdvf
管法成孔时夯实机的锤重从原来的120kg 提高到 _sVs6 AJ
200kg以上的必要性, 同时也期望尽量采用重型夯锤 G+uiZ (p>
施工, 确保夯填质量。 $]kg _l)
依据标准: (fa?f tK
[ 1] ! 地方标准挤密桩法处理地基技术规程 DB J61 ImY.HB^&
- 2- 2006. v=tj.Vg
32 陕西建筑! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! 2007年11月总第149期
