[求助]求挤密桩法处理地基技术规程 [复制链接]

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c[  

http://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTotal-SXZJ200711009.htm /`"&n1  
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这个是规程的内容简介，不是规程

􀀂岩土工程􀀁 地基基础 ~3F\7%Iqc  
􀀂挤密桩法处理地基技术规程 内容简介 `x'vF#  
杨鸿贵! 朱武卫 M(+;AS?;  
(陕西省建筑科学研究院710082西安) $GcVI;a  
摘! 要: 本文对陕西省工程建设标准􀀂挤密桩处理地基技术规程 DB J61- 2- 2006的主要内容及修订依据作简 sKU?"|G81G  
要说明, 以资使用参考。 JLZ=$d  
关键词: 挤密桩法; 挤密标准; 桩距设计; 桩孔填料; 施工工艺; 质量检测 ,*}5xpX  
前言 |4tnG&=  
根据陕西省建设厅陕建函[ 2003] 160号文的要 7Rix=*  
求, 由陕西省建筑科学研究院会同中国建筑西北设计 LG6k KG  
研究院、陕西省机械施工公司等单位组成修订组, 对 SF#Rc>v  
陕西省标准􀀂灰土桩和土桩挤密地基设计施工及验收 $hM>%u  
规程 DB J24 - 2- 85进行全面修订。修订组通过广 UvPD/qu$8D  
泛地调查工程实践经验, 认真分析汇总各地的试验研 e_{!8u.+  
究资料、反复征求各单位意见、修订和完善后, 提出 3Q-[)Z )  
􀀂规程 送审稿。由省建设厅组织的以林在贯勘察大 7HkQ|~zGT  
师任组长的专家审查组审定。与会专家的审查意见 j^&{5s  
∀ 一致认为: 修订后的􀀂规程 条文清晰, 内容完整, 突 \XI9 +::%  
出重点, 定性定量恰当, # #有多处有依据的突破和 Il&}4#:  
进步, 并认为∀本􀀂规程 达到国内领先水平∃。 057$b!A-a  
2006年3月27日由陕西省建设厅和陕西省质量 .gS x`|!  
技术监督局共同发布, 批准􀀂挤密桩法处理地基技术 h~zG*B5F  
规程 为陕西省工程建设地方标准, 编号为DBJ61- 2 lAcXi$pF  
- 2006, 自2006年5 月1日起实施。本􀀂规程 已经 Pu-/*Fx  
建设部备案, 备案编号为: J10788- 2006。原􀀂灰土桩 R:}u(N  
和土桩挤密地基设计施工及验收规程 DBJ4- 2- 85 Er]lObfQo  
同时废止。 fL7u419=  
1! 关于􀀂规程 名称与适用性 {?zbrgQ<Z  
修订后规程定名为􀀂挤密桩法处理地基技术规 }G50?"^u  
程 针对欠压密的湿陷性黄土地基突出其挤密特点, !`VC4o  
处理的基本要求即是增大桩间土的干密度, 消除其湿 (K>=!&tlp=  
陷性; 同时桩体材料不只限于素土和灰土, 也可采用 tq^d1b(j4  
二灰(石灰、粉煤灰)、水泥石灰土或水泥土等类材料。
tm[e?+Iq  
􀀂规程 名称既能反映挤密桩法的特点, 又可拓宽挤密 m?$peRn3{  
桩法的范畴和技术经济效益。 y!;PBsU%Sx  
作为地方标准, ∀本规程适用于陕西省湿陷性黄 u^{6U(%  
土、杂填土和素填土场地上建筑物(包括构筑物)挤密 5/{";k)L+  
桩法处理地基的设计、施工、质量检验和工程验收∃。 
(b}}'  
关于本规程与相关国家与行业标准的关系, 􀀂规程 1. 3jG #<4;J  
0. 3条明确规定: ∀ 采用挤密桩法处理地基除应执行 |loo^!I  
本规程外, 尚应符合现行相关国家与行业标准中强制 yk<$XNc  
性条文的规定∃。显然, 结合地区特点和经验, , 除相 x22:@Ot6  
关规范中强制性条文的规定外, 均应按本规程执行。 *[MK{m  
1. 0. 3条规定的原则与现行GB50025- 2004及JG J79 AT6:&5_`  
- 2002规范是一致的。 !o k6*m  
2! 􀀂规程 修订的主要内容 Q#$#VT!F  
修订后的􀀂规程 分为: 总则, 术语和符号、设计、 Gd08RW  
施工与质量检验和工程验收等五部分, 以及5 个附 qp6*v&  
录。修订的主要内容包括: m=7Z8@sX},  
28 陕西建筑! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! 2007年11月总第149期 kk*:S*,  
2. 1! 术语和符号: 尽可能与现行国家和行业标准中  :Ky *AI  
的术语、符号相一致, 同时根据挤密桩法的特点, 列出 <y30t[.E6  
一些常用的术语和符号, 如挤密系数􀀁c, 桩距系数􀀂 eJm7}\/6`  
排距系数n和扩径系数k等。 {ylhh%t4hi  
2. 2! 设计: ( 1)桩距设计, 桩距的大小决定着桩间土 [Q+qu>&HB7  
的挤密效果, 桩距设计与施工工艺和土的干密度有 Ad@Odx=o*R  
关, 􀀂规程 分别列出了直接挤密成孔及予钻孔夯扩挤 RaNz)]+7`  
密成桩两类桩距计算公式。对桩间土平均挤密系数 V7qc9Gd@I  
的要求, 不仅按建筑类别区分, 还对素土桩与灰土等 iNxuQ7~  
桩采取不同的要求, 并明确了处理前地基土平均干密 3-T}8VsiP  
度的计算原则。( 2)关于挤密桩法处理地基的范围, 9^5D28y  
除明确按现行􀀂湿阳性黄土地区建筑规范 中的规定 9*lkx#  
执行外, 同时也考虑挤密桩法无需开挖、深层加密及 aTx*6;-PH  
桩体置换面积小的特点, 增大处理深度可获得更好的 `T \"B%  
技术经济效益。 3>I  
2. 3! 施工: ( 1)土中成孔、除沉管法处, 增加了冲击法 1; "t8.*%e  
和钻孔法, 同时强调在湿陷性黄土地基上应用这些方 N1Pm4joH%  
法时, 必须保证成桩的直径及桩间土挤密的效果; ( 2) +#|):aF  
桩孔夯填, 对沉管法提出锤重不宜小于0. 2 ,t 逐步淘 0-9.u`)#yu  
汰锤重偏小的夹杆式夯实机; 对冲击法和钻孔法成 QV@NA@;XZ  
孔, 应采用1. 0 t以上的重锤夯填, 其中钻孔法还须保 Z
;XiA<|  
证夯扩后的桩径不低于设计要求。 B,Gt6cUq  
2. 4! 质量检验: ( 1)明确规定, 以桩间土的平均挤密 D]UqM<0Rz  
系数是否达到􀀂规程 要求, 作为判定处理地层湿陷性 *~0Ko{Avc  
是否消除的标准, 而不采用最小挤密系数或三桩中心 dU4G!  
点部分土样是否具湿陷性为附加标准。( 2)根据桩间 H^e0fm  
土挤密的一般规律, 提出了检验分层桩间土挤密系数 D" 4*&  
平均值的取样部位及全处理深度平均挤密系数的计 kQY+D1  
算公式, 使检验方法结果较为合理可行。 ggR--`D[  
3! 设计计算 E*F)jP,yo  
3. 1! 桩距设计 .{@aQwN  
桩径d确定后, 桩间土的挤密效果决定于桩距S 5cza0CriJ  
的设计, 桩距系数􀀂= s/d与桩的面积置换率m = 0. 0/F/U=Z!  
785 /n􀀂2 密切相关( n 为排距系数, n = h / s; h为桩的 RC']"jpW  
排距) , 置换率m 的大小直接决定着桩间土挤密后的 nfV32D|3  
平均干密度 d c 及挤密系数􀀁c。 *xl930y  
􀀂规程 3. 2. 1条分别列出挤密成孔和预钻孔重 '\iWp?`$  
锤夯扩挤密成桩两种桩距S的计算式( 3. 2. 1 - 1)和 3n=`SLj/a  
( 3. 2. 1- 2) : 53w@
 
当直接挤土成孔时:
az=(6PX  
S = ! ;N FTdP  
- U.[?1:v  
d c ~^GY(J'  
- er[%Nt+99  
d c - ?(!<m'jEy  
- %488"  
d 5r$X  
! d ( 3. 2. 1 - 1) k'd(H5A
 
当预钻孔夯扩成桩时: v-J9N(y"
 
S = ! J^G#x}y  
- x`#|8  
d c - <e:2DB&  
- Lk-%I?  
d /k KfVLb4@16_  
2 clwJ+kku@  
- jW G=k#WN  
d c - 3hrODts  
- /W,K% s]  
d UOg4
E  
! d ( 3. 2. 1 - 2) Rt{`v<  
式中: !% % % 等边三角形布桩时, != 0. 952; 其它方式 H%*<t}  
布桩时, != 0. 886 / n; 其余符号的涵意 
W?B(Jsv  
及其数值确定分叙如下: /
0J1_g  
( 1) d 为处理前地基土的平均干密度( g /cm3 ), BIr24N  
宜取基础下主要受力层(处理层)范围内, 按各处理土 DrTo")T  
层厚度加权计算的干密度平均值, 不宜简单按算术平 K[XFJ9  
均值计算 d, 以保证主要处理土层挤密的效果。 XazKS4(  
( 2) dc 为桩间土挤密后的平均干密度(g /cm \\WIu?  
3 ?5oeyBA@  
), p`i_s(u  
dc = 􀀁c dmax。 dmax 为桩间土挤密后的平均干密度( g / |4F3Gu  
cm3 ); 􀀁c 为桩间土挤密后要求达到的平均挤密系数; N{$'-[  
对土桩挤密地基及甲、乙类建筑的灰土桩、水泥土桩 kK]^q|vb6  
及二灰桩等挤密地基不宜小于0. 93, 对丙类建筑的灰 g+-=/Ge  
土桩等挤密地基不宜小于0. 90。以上规定是根据陕、 {D(_"  
晋、甘等地多处现场浸水载荷试验结果综合分析后确 ,VM)ZK=Tr  
定的, 所有试验均以桩间土的平均挤密系数􀀁c 以及 t#0/_tD  
相对湿陷量Sw /d& 0. 015为判定标准, 而不涉及三桩 c&o|I4|Y,  
中心点土样的最小挤密系数􀀁cm in 或三桩中心点部分 dK45&JHoW^  
土样是否存在湿陷性。具有一定胶凝强度的灰土等 !w[io;  
类挤密桩, 不仅桩体强度较高、水稳定好, 同时具有较 HcrI3v|6  
大的变形模量, 在复合地基承重荷载压力时, 桩土应 %!>~2=Q2*  
力比∀p /∀s = 8. 6~ 10. 7, 且浸水前后变化不大; 面积 Ve1O<i  
置换率仅为10% ~ 15% 的灰土桩承担了近50~ 60% _Wjd`*  
2007年11月总第149期! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! 陕西建筑29 T|c9Swur  
的荷载, 对桩间土具有明显的卸减压作用, 而土桩挤 p FkqDU  
密地基类似于大厚度的土垫层, 因此对土桩挤密地基 2+Tu"oG;rB  
及基底压力较高的甲、乙类建筑的灰土桩挤密地基桩 RNJUA^{  
间土的平均挤密系数􀀁c 应有较高要求, 这些均已为 0{O|o_  
现场浸水载荷结果所证实。 f#W5Nu'*!  
( 3) k为扩径系数, 即夯扩后的成桩直径d与预 jb~/>I^1  
钻孔直径d0 之比, k= d /d0。在( 3. 2. 1- 2)式中, d=
DjX*2O  
kd0, 代入原式后, 式中根号中的分子变为k dc - d, 根 H$/r{gfg^  
号后则变为d0, 当令k x\ pC&  
2 d c - d = d c 时, 得k = h]#wwJF  
1 + v.ftfL!  
- d/57;6I_  
d / ,;2x.We  
- c<8RRY
s  
dc , 如设想钻孔直径d0 夯扩成桩与挤密桩 r.V< 5xV  
孔直径为d的挤密效果相等而桩距S不变时, 则扩径 mu(EmAoenQ  
系数必须达到k 􀀁 1 + gD\ =  
- Z!qHL$  
d /  MR/8  
- i'Oh^Y)E#  
d c。陕西关中地区一般 $6c8<!B_  
d / d c = 0. 75~ 0. 88, 则最小的扩径系数km in = 1. 32~ :.+?v*%;n  
1. 37, 常用d0 = 0. 40m, 故夯扩后的桩径应不小于0. ET&Q}UOE  
53m ~ 0. 55m。若夯扩后桩径过小, 则桩间土挤密效 aFj)s?$4]K  
果差; 若夯扩桩径较大, 桩距有可能稍许增大, 但现场 Pkm3&sW  
施工往往又难以完全达到, 特别对含水量偏小的黄土 BK_x5mGu3  
地基。 H9^DlIv('  
鉴于钻孔夯扩挤密法的桩距S 与挤密成孔法基 a^*@j:[  
本相当, 而置换率增大约80% , 势必增加了地基处理 2A+I8/zRG  
的费用, 同时桩径及桩间土挤密的效果, 设计及施工 \(C_t1  
人员均不易操控; 但从另一方面看, 该工法具有振动 ZL3aO,G2  
及噪音较低, 在含水量较高的场地便于成孔等优点, ]/p)XH
Ko  
故􀀂规程 3. 2. 2条, 对钻孔夯扩径挤密法的适用范围 :!wdqn  
作出了必要的规定。 )cMW,  
3. 2! 处理范围 3xJ_
%AD\'  
( 1)处理宽度, 挤密桩地基平面处理范围, 对每边 F_Q?0 Do0'  
超出基础边缘的处理宽度bs作出规定。其规定的原 ~\9bh6%R  
则与现行国家标准􀀂湿陷性黄土地区建筑规范 基本 Y68T&swD  
一致, 但对I、JI级湿陷性黄土地基上的丙类建筑, 该 .i7bI2^  
规范并未明确要求整片处理, 而实践中常为便于施工 =DhzV D  
或考虑处理地基的整体均匀性而采用了整片处理, 故 ^r7-|  
􀀂规程 对这种情况厂的丙类建筑, 且采用条基或独立 '5ZtB<  
基础时, 可仍按局部处理确定其外放宽度bs。 J:YFy-[w(  
( 2)处理厚度(含桩顶垫层及桩长)应不少于􀀂黄 @Ik@1  
土规范 规定的最小处理厚度, 但需考虑挤密桩法具 +U%U3tAvs  
有原位处理、不需开挖和横向挤压、深层加密的特点, nj7wc9z4  
其桩体面积置换率仅为10% ~ 23% , 合理增大处理厚 H@uCbT  
度或深度, 不仅可基本或全部消除地基的湿陷量, 免 z'G~b[kG4n  
除长期防水等后顾之忧, 若为厚2m ~ 3m 的换土垫层 k]n=7vw;  
法比较, 处理费用相当或略有增大, 但又可免除基坑 2{!^"iW  
深开挖与支护的困难, 技术经济效益会更好。 +;
}XWV  
3. 3! 地基承载力 4gTDHQP  
挤密桩地基承载力特征值, 应通过现场单桩或多 f8Xe%"<  
桩复合地基载荷试验确定。对少量确无条件试验的 }- Jw"|^W  
工程项目, 可按当地工程经验确定, 也可按经验公式 s57-<&@J9  
3. 4. 2进行估算。对未经试验确定的承载力特征值, ydNcbF%K  
􀀂规程 作出偏于安全与合理的限定, 但这种限定值不 @CSTp6{y  
宜理解为挤密桩复合地基承载力特征值的上限。 mkCv f  
灰土挤密桩法已成功应用于近20层的多幢高层 bIP'(B#1K  
建筑地基处理, 其基底压力约为400kPao 大量载荷试 nr#DE?  
验结果也证明, 灰土挤密桩地基承载力特征值fspk, 在 ZjE!? '(ef  
地基土自然含水量状态下, 一般可达到250~ 350kPa, kW#{[,7r  
经深度修正后的承载力值可达到400kPa以上; 水泥 4I>I  
土桩挤密地基的fspk可达到500~ 600kPa, 已成功用于 [S}o[v\  
西郑高速客运专线建设中。 9Fl}"p[>L.  
4! 施工工艺 e6n^l$'  
4. 1! 土中成孔 (L)tC*Qjc  
本次􀀂规程 列出了沉管法、冲击法和钻孔法三种 _%)v9}D  
土中成孔方法, 前两种在成孔过程中直接挤土, 而钻 >?$+hZz<  
孔法为取土成孔, 成孔时无挤土作用, 只好依靠重锤 6[h3pb/m  
夯扩桩径成桩时, 才能使桩间土挤密。 0nF>E@j^[  
沉管法是挤密桩的传统施工方法, 已有70 多年 P|[i{h  
的历史, 由于其成孔质量稳定, 挤密效果可靠, 工效较 NC*h7  
高而施工机械和装备容易获得和操作, 现仍是挤密桩 0.^9)v*i  
最普遍应用的成孔方法。冲击法成孔是采用直径0. u0md ^  
3m~ 0. 4m, 锤重0. 6t~ 3. 7t的专用冲击锤头, 在土中 SOyE$GoOsx  
30 陕西建筑! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! 2007年11月总第149期 rsp?N{e  
冲击挤土成孔, 由于其冲孔深度不受机架高度的限 cNW[i"  
制, 孔深可达20m, 振动和噪音较小, 国外从1963年 2EeWcTBU}.  
即开始应用, 并已成为俄罗斯和东欧诸国挤密桩施工 P8JN m"C  
重要的成孔方法之一。据资料介绍, 如合理设计冲锤 *CA7 {2CX  
的外型, 如抛物线旋转体型, 冲孔效率可明显提高, 对 0@9.h{s@  
处理深度超过12m 的挤密桩施工, 冲击法不失为一种 Ba$Ibq,r/  
有效可行的挤密成孔方法。钻孔法适用于土的含水 ?s<'3I{F`  
量偏大, 或环境对噪音和振动有限制的场地, 不宜盲 #K3A{ jb,  
目普遍采用。 dnby&-+T  
4. 2! 桩孔夯填 a;a2x .<  
( 1)桩孔填料除已广泛采用的素土、灰土外, 还可 g2=5IU<  
根据现有的试验资料和经验, 以及部分工程的需要, WH.5vrY Z  
在1: 9或2: 8 灰土中掺入2% 一5%的水泥, 或采用 LDJ=<c!  
二灰(石灰、粉煤灰)、水泥土(体积比1: 9~ 2: 8)等胶 M~/%V NX  
凝性材料。这类填料不仅具有较高的强度和变形模 ~$0Qvyb>  
量, 同时可提高桩体的水稳定性, 使桩体与挤密桩复 0Wf,SYx`s  
合地基承载力特征值显著增大。二灰桩及水泥土桩 0YsC@r47wL  
等仍属于柔性桩范畴, 一般不具刚性桩的特性。 V01-n{~G  
( 2)桩孔夯填机具已往常用夹杆式夯实机, 对解 {-sy,EYcw  
决当时桩孔夯填施工起到了积极作用, 但其夯锤重量 K#=)]qIk  
仅为0. 1t左右, 施工时必须严格控制分次填料量, 否 2Et7o/\<  
则夯填质量难以保证。目前工地普遍采用民工分包 0;Y|Ua[G+~  
计件的方式进行夯填施工, 用轻锤夯实, 质量更难保 f3 lKdXnP  
证。故规程提出: 对沉管法成孔, 宜采用锤重0. 2t以 x+}6qfc$9k  
上的夯实机夯填桩孔; 冲击法成孔; 宜采用原冲孔锤 ;P-xKRU!Xx  
头夯填桩孔; 而钻孔法成孔, 应用采锤重1. 0t以上的 `};8  
夯实机夯填并扩孔, 达到设计的成桩直径。提出以上 yK +&1U2`  
要求期望逐步淘汰现有的夹杆式夯实机, 广泛采用重 5N:THvh6o  
锤夯实桩孔, 确保桩孔夯填质量。 J^@0Ff;=5^  
5! 质量检验 L`yyn/2>  
5. 1! 检验的项目与内容 E
V:y}  
( 1)成孔质量检测。包括孔径、孔深、垂直度、桩 SnF3I  
位以及桩孔内有无缩径、回淤、坍土和积水等, 以施工 2VOdI  
自检为主。 DR`d^aBWQ  
( 2)夯填质量检测。包括填料的质量与配合比、 (9N75uCa  
夯实质量等, 施工单位应严格控制施工并认真自检, C^@~  
质检单位抽检验证。 wn'_;0fg  
( 3)综合质量检验。应由法定质检单位进行, 内 R~,*W1G6sF  
容包括通过载荷试验检测处理地基的承载力, 必要时 }ug|&25D  
尚需进行浸水载荷试验, 检测挤密桩复合地基消除湿 "RG
.2
7  
陷性的实际效果。同时对桩间土的挤密系数及桩体 sLV bF
N`  
的压实系数按规定数量抽检并作出评价。对钻孔夯 C(:tFuacpw  
扩挤密桩的成桩直径亦应进行检测。 ^AWM/aY  
在上述挤密桩质量检验各项目中, 桩间土挤密系
5-L?JD4&  
数的检验无疑是一项主要内容, 而如何能合理简便的 GdqT4a\
S  
取样与检测, 正确评价桩间土的挤密质量尤为重要。 #L-3eW=f  
下面重点说明桩间土挤密质量检验中有关问题。 oEHUb?(p  
5. 2! 桩间土挤密质量检验 !O=J8;oLk  
( 1)桩间土挤密的一般规律。在挤土成孔时, 桩 NXvu}&H  
孔内的土被强制横向挤入桩周土体中, 在一定范围内 Wmp,,H  
土体产生塑性变形, 土的干密度在桩孔边处最大􀀁c \ORNOX:  
= 1. 0, 向外逐渐减少, 直至干密度接近其原始值。干 FDB^JH9d  
密度 dc或挤密系数􀀁c 与距桩心距离的变化近似于 eZ]4,,m  
双曲线型。塑性区即挤密影响区的半径与桩孔半径 5Pis0fa  
成正比, 同时与土的剪切模量G = P
5+FZzQ  
E ]_S&8F}|  
2( 1+ #) 0Ts[IHpg&E  
及强度指 *pMgjr  
标c、∃ 等有关。根据理论分析与现场挤密试验结果 5@$b@jTd  
表明, 挤密影响区的半径平均约为1. 90d。从工程需 9w -t9X>X  
要出发, 通常以􀀁c = 0. 90界定桩周土的有效挤密区, M]?#]3XBNo  
其半径为1. OOd~ 1. 50d, 据此也确定了挤密桩的合 :@TfhQV_=Q  
理桩间距一般为2. 00d~ 3. 00d, 或桩距系数􀀂= 2. 0 lE+v@Kb:  
~ 3. 0。从挤密试验曲线看, 在有效挤密区内即从桩 x}G["ZU}v]  
边到两桩中点桩间土挤密系数的变化近似于直线型。 6#+&_#9  
某些用有限元法分析的结果也是如此。 Ks.pb !r  
( 2)桩间土挤密的主要特点。一, 当桩径与桩距 =OIxG}*  
确定后, 在每一挤密单元内强制挤入定量土体; 二, 桩 @`N)`u85[  
周土挤密后, 其挤密系数􀀁c 或干密度pd c随距桩边的 7XE/bhe%S  
距离而递减, 靠近桩边处最大􀀁c ∋ 1. 0, 两桩中点处 T4`.rnzyRb  
􀀁c ∋ 0. 9; 三, 在挤密单元内, 某一点土的挤密系数不 "}i\"x;s  
2007年11月总第149期! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! 陕西建筑31 3*G7H  
仅与该点距桩边的距离有关, 同时与该点土的天然强 8J:6uO c|  
度指标、干密度和含水量有关。由此可见, 桩间土挤 z G {1;  
密效果的不均匀与变异性是客观存在的, 与竖向分层 %Dg]n4f  
压(夯)实土相比较, 其不均匀性更为突出。充分了解 llbj-9OZL  
上述特点, 对如何检测和评价桩间土的挤密效果是必 #Nt?4T<  
要的。另一方面, 若施工的桩径与桩距均未超过允许 93|u. @lEy  
偏差, 则桩间土的挤密质量主要决定于桩距的设计, DRLX0Ml]\  
设计人员在设计桩距时, 不仅要认真通过计算确定, T jO}P\p  
必要时还应提出事前进行现场挤密试验, 及时修正设 /@5X
0m  
计的桩距。故􀀂规程 对桩间土挤密质量检验, 按工前 0kI.dX)  
试验与工后检测两种情况分别作出了相关规定。 #c5 NFU}9  
( 3)桩间土挤密质量检验的取样点。根据上述桩 `Jh> 1l  
间土挤密的规律和特点, 􀀂规程 对检测时的取样部 cvpcadN[  
位, 提出了两种较合理的取样方式。如仍采用现行行 6]dK,  
业标准􀀂建筑地基处理技术规范 JG J79 - 2002提出 E3#}:6m  
的方法取样时, 桩孔边的取样点宜位于距桩边0. 1倍 X[:&p|g]  
的两桩间净距处( b 点)另一点仍为两桩间中点( e )MFa~/x  
点)处, 试验后计算其干密度及挤密系数平均值。硬 $cr
i"G  
性规定在桩边lOcm处取样并不合理。 ~n#rATbxf  
在三桩中心点取样, 检测所谓∀最小挤密系数∃或 k`
W.tMo  
试验该点土是否存在湿陷性, 并将其作为判定挤密地 @0q%&v0  
基是否存在湿陷的一个标准, 既未充分考虑桩间土挤 }LNpr  
密的规律和特点, 也没有从整体考虑挤密桩复合地基 Mg.xGST  
工作的机理。多处浸水载荷试验结果表明, 只要桩间 #msXAy$N3r  
土的平均挤密系数达到要求, 挤密桩复合地基的湿陷 iHo2=Cz  
性即可消除, 故􀀂规程 明确规定, 只要桩间土的平均 f i-E_  
挤密系数达到要求, 同时桩体质量合格, 挤密桩复合 &|7pu=  
地基的湿陷性即可消除。当存在疑问时, 判定处理地 ,TTt<&c  
基是否湿陷, 只能通过现场浸水载荷试验才能正确作 tI&Z!fj  
出判定。故本􀀂规程 及􀀂建筑地基处理技术规范 r>:7)p!|  
JGJ79均不提∀最小挤密系数∃检测项目。 hlxZq  
6! 结语 @|xcrEnP}B  
随着建筑层数的增加和建设工程质量要求的提 n&=3Knbd@d  
高, 采用挤密桩法处理深层湿陷性黄土地基的工程项 dZ&/Iz  
目亦将更为广泛。挤密桩法的技术和工艺仍在不断 lvi~GZ  
发展, 某些原先主要用于非湿陷土地区的地基处理方 odPq<'V|AY  
法如夯实水泥土桩法和孔内夯扩法等, 也可引进应 ;T!mNKl  
用, 并使其适合湿陷性黄土地基处理的需要, 达到挤 [-cYFdt"V  
密桩间土和消除湿陷性的基本目的。 mnM#NT5]  
本文介绍􀀂挤密桩法处理地基技术规程 DB J61 +*3\C!  
- 2- 2006的主要内容和修订依据, 可供使用该􀀂规 8t!/Op?  
程 时参考, 以加深了解􀀂规程 条文的内函和背景。 BzL>,um  
文中不妥之处, 还望指正。这本􀀂规程 已经出版, 需 ^tIi;7k  
用者可向陕西省建筑标准设计办公室购买。 #/ 1  
(上接第34页) v\#69J5.>)  
成桩所取土样所有湿陷系数%S < 0. 015。 5
taYm'  
分析试验结果明显可以得出重锤夯实成桩的复 C
+-xC~  
合地基承载力特征值比夹板锤夯实成桩的复合地基 pHlw&8(f"  
承载力特征值得到大幅提高, 且总沉降量也小的多, Nhv~f0  
桩体密实度得到改善, 桩间土的挤密效果得到提高, 9l?#ZuGXp  
三桩中心土的湿陷性也均以消除, 其主要原因是夹板 Y@._
dliM  
锤的夯实质量难以保证, 桩体压实系数偏低, 成桩直 O $uXQ.r  
径不能改变; 而重锤夯实成桩由于锤比较重, 因此在 Int6xoz  
夯实过程中对桩周土进行二次挤密, 这样不但提高桩 (!Q^.C_m  
体本身的密实度, 而且也提高了桩间土的挤密效果。 jb8v3L  
6! 小结 ~A+DH  
本文通过各项数据试验分析, 明显可以得出重锤 :qi"I;=6  
夯实成桩比夹板锤夯实成桩在各项指标都得到了大 m!s/L,iJJ  
幅提高和改善, 从而论证了最新修订的􀀂挤密桩法处 D+/27#
 
理地基技术规程 ( DB J61- 2- 2006) 中提出须将沉 $-m`LF@  
管法成孔时夯实机的锤重从原来的120kg 提高到 tY<D\T  
200kg以上的必要性, 同时也期望尽量采用重型夯锤 QDS=M]  
施工, 确保夯填质量。 rrei6$H&  
依据标准: 6R1){,8  
[ 1] ! 地方标准􀀂挤密桩法处理地基技术规程 DB J61 _dY6Ip%  
- 2- 2006. C6=7zYhR  
32 陕西建筑! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! 2007年11月总第149期