岩土工程 地基基础 9 m MPkgc
挤密桩法处理地基技术规程 内容简介 .~qu,q7k~
杨鸿贵! 朱武卫 `Xvrf
(陕西省建筑科学研究院710082西安) F
Cg{!h
摘! 要: 本文对陕西省工程建设标准挤密桩处理地基技术规程 DB J61- 2- 2006的主要内容及修订依据作简 + DFG762
要说明, 以资使用参考。 }stc]L{79
关键词: 挤密桩法; 挤密标准; 桩距设计; 桩孔填料; 施工工艺; 质量检测 :hB/|H*=
前言 7<DlA>(oUX
根据陕西省建设厅陕建函[ 2003] 160号文的要 ^c"
wgRHc<
求, 由陕西省建筑科学研究院会同中国建筑西北设计 ;HRIB)wF
研究院、陕西省机械施工公司等单位组成修订组, 对 O` R@6KG
陕西省标准灰土桩和土桩挤密地基设计施工及验收 B B*]" gT
规程 DB J24 - 2- 85进行全面修订。修订组通过广 Ad DlS~\?
泛地调查工程实践经验, 认真分析汇总各地的试验研 F1%-IBe
究资料、反复征求各单位意见、修订和完善后, 提出 Q[ J%
规程 送审稿。由省建设厅组织的以林在贯勘察大 E!w%oTx{OR
师任组长的专家审查组审定。与会专家的审查意见 C5GO?X2
∀ 一致认为: 修订后的规程 条文清晰, 内容完整, 突 hs< )<
出重点, 定性定量恰当, # #有多处有依据的突破和 raRb
K8CQ
进步, 并认为∀本规程 达到国内领先水平∃。 Y S )Q#fP
2006年3月27日由陕西省建设厅和陕西省质量 o_hk!s^4m
技术监督局共同发布, 批准挤密桩法处理地基技术 T7_i: HU%
规程 为陕西省工程建设地方标准, 编号为DBJ61- 2 /pni_-l*
- 2006, 自2006年5 月1日起实施。本规程 已经 GF[onfQY7
建设部备案, 备案编号为: J10788- 2006。原灰土桩 *T0{ yI
和土桩挤密地基设计施工及验收规程 DBJ4- 2- 85 [ h20y
同时废止。 /ghXI"ChI
1! 关于规程 名称与适用性 H7!j5^
修订后规程定名为挤密桩法处理地基技术规 ~Qj f-|
程 针对欠压密的湿陷性黄土地基突出其挤密特点, jy#'o adS?
处理的基本要求即是增大桩间土的干密度, 消除其湿 s
8O"U%
陷性; 同时桩体材料不只限于素土和灰土, 也可采用 9M{z@H/
二灰(石灰、粉煤灰)、水泥石灰土或水泥土等类材料。 ]G m"U!h*
规程 名称既能反映挤密桩法的特点, 又可拓宽挤密 ikd~ k>F
桩法的范畴和技术经济效益。 k !- (Qfz
作为地方标准, ∀本规程适用于陕西省湿陷性黄 iX,| ;J|]
土、杂填土和素填土场地上建筑物(包括构筑物)挤密 w3oh8NRs_
桩法处理地基的设计、施工、质量检验和工程验收∃。 &'
E(
关于本规程与相关国家与行业标准的关系, 规程 1. YJi C}.4 Q
0. 3条明确规定: ∀ 采用挤密桩法处理地基除应执行 2Ur9*#~kGp
本规程外, 尚应符合现行相关国家与行业标准中强制 G`3/${ti
性条文的规定∃。显然, 结合地区特点和经验, , 除相 @*kQZRGK7
关规范中强制性条文的规定外, 均应按本规程执行。 :(gZ\q">k
1. 0. 3条规定的原则与现行GB50025- 2004及JG J79 t/ xWJW2
- 2002规范是一致的。 L} r#KfIb
2! 规程 修订的主要内容 .=rS,Tpo
修订后的规程 分为: 总则, 术语和符号、设计、 $< &N#
施工与质量检验和工程验收等五部分, 以及5 个附 uEqL Dg
录。修订的主要内容包括: i !5zHn
28 陕西建筑! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! 2007年11月总第149期 \ !D <u'n
2. 1! 术语和符号: 尽可能与现行国家和行业标准中 ght vAG
的术语、符号相一致, 同时根据挤密桩法的特点, 列出 ;
C/:$l
一些常用的术语和符号, 如挤密系数c, 桩距系数 8{QN$Qkn
排距系数n和扩径系数k等。 ?86q8E3;&
2. 2! 设计: ( 1)桩距设计, 桩距的大小决定着桩间土 k$j4~C'$
的挤密效果, 桩距设计与施工工艺和土的干密度有 Z_^i2eJYT
关, 规程 分别列出了直接挤密成孔及予钻孔夯扩挤 ft$@':F
密成桩两类桩距计算公式。对桩间土平均挤密系数 }',/~T6
的要求, 不仅按建筑类别区分, 还对素土桩与灰土等 M:&g5y&
桩采取不同的要求, 并明确了处理前地基土平均干密 R0|dKKzS
度的计算原则。( 2)关于挤密桩法处理地基的范围, 3 sUTdCnNf
除明确按现行湿阳性黄土地区建筑规范 中的规定 GZ xG!r -
执行外, 同时也考虑挤密桩法无需开挖、深层加密及 B.)!zv\{
桩体置换面积小的特点, 增大处理深度可获得更好的 4#j W}4C{
技术经济效益。 x93t. 5E6
2. 3! 施工: ( 1)土中成孔、除沉管法处, 增加了冲击法 \C<|yD
和钻孔法, 同时强调在湿陷性黄土地基上应用这些方 }.bhsy
法时, 必须保证成桩的直径及桩间土挤密的效果; ( 2) X6hm,0[
桩孔夯填, 对沉管法提出锤重不宜小于0. 2 ,t 逐步淘 )bCw~'h*
汰锤重偏小的夹杆式夯实机; 对冲击法和钻孔法成 @K{1O| V
孔, 应采用1. 0 t以上的重锤夯填, 其中钻孔法还须保 NF9fPAF%;
证夯扩后的桩径不低于设计要求。 QnHb*4<
2. 4! 质量检验: ( 1)明确规定, 以桩间土的平均挤密 xLID @9Hbu
系数是否达到规程 要求, 作为判定处理地层湿陷性 ,+LX.f&/8!
是否消除的标准, 而不采用最小挤密系数或三桩中心 r57CyO
点部分土样是否具湿陷性为附加标准。( 2)根据桩间 s.VtmAH
土挤密的一般规律, 提出了检验分层桩间土挤密系数 M.b1=Y
平均值的取样部位及全处理深度平均挤密系数的计 K ?R*
)_
算公式, 使检验方法结果较为合理可行。 }.+{M.[}
3! 设计计算 l;+nL[%`
3. 1! 桩距设计 RRXnj#<g
桩径d确定后, 桩间土的挤密效果决定于桩距S ~<
~PaP$=\
的设计, 桩距系数= s/d与桩的面积置换率m = 0. (6b*JQ^^
785 /n2 密切相关( n 为排距系数, n = h / s; h为桩的 Fog4m=b`g
排距) , 置换率m 的大小直接决定着桩间土挤密后的 6} b1*xQ
平均干密度 d c 及挤密系数c。 6M sVV_/
规程 3. 2. 1条分别列出挤密成孔和预钻孔重 :!',o]"4,k
锤夯扩挤密成桩两种桩距S的计算式( 3. 2. 1 - 1)和 j6Msbq[
( 3. 2. 1- 2) : J3
Y-d7=|
当直接挤土成孔时: wlSl ~A/s
S = ! z`)i"O]-K_
- }q 8 |t3
d c )Q:.1Hgl
- ^t p6G
d c - 1#]0\Y(
- 1a _R 8 j
d R ;XG2
! d ( 3. 2. 1 - 1) 0# $<2
当预钻孔夯扩成桩时: 1W@ C]n 4
S = ! :9nqQJ+~
- \&[Jtv *
d c - #ZzFAt
- } vx+/J
d /k JI"&3H")g%
2 q$#5>5&
- }MW7,F
d c - E;I'b :U`
- `1O <UJX
d HV*D l$
! d ( 3. 2. 1 - 2) roiUVisq*
式中: !% % % 等边三角形布桩时, != 0. 952; 其它方式 ]x;*Z&
布桩时, != 0. 886 / n; 其余符号的涵意 . N:& {$o:
及其数值确定分叙如下: 7 IEG%FY
T
( 1) d 为处理前地基土的平均干密度( g /cm3 ), IF>dsAAI<
宜取基础下主要受力层(处理层)范围内, 按各处理土 Vn7FbaO^
层厚度加权计算的干密度平均值, 不宜简单按算术平 aRt`IcZYz
均值计算 d, 以保证主要处理土层挤密的效果。 -XuRQ_)nG
( 2) dc 为桩间土挤密后的平均干密度(g /cm 6!QY)H^j9,
3 uD'GI
), O6
: GE'S
dc = c dmax。 dmax 为桩间土挤密后的平均干密度( g / ft aGu-d%
cm3 ); c 为桩间土挤密后要求达到的平均挤密系数; obRYU|T
对土桩挤密地基及甲、乙类建筑的灰土桩、水泥土桩 9Q*T'+V
及二灰桩等挤密地基不宜小于0. 93, 对丙类建筑的灰 'MWu2L!F
土桩等挤密地基不宜小于0. 90。以上规定是根据陕、 ff{ L=uj
晋、甘等地多处现场浸水载荷试验结果综合分析后确 e-@.+ f2CC
定的, 所有试验均以桩间土的平均挤密系数c 以及 vJ&g3 ky
相对湿陷量Sw /d& 0. 015为判定标准, 而不涉及三桩 :" ta#g'
中心点土样的最小挤密系数cm in 或三桩中心点部分 d_ [l{
土样是否存在湿陷性。具有一定胶凝强度的灰土等 .m;5s45O{
类挤密桩, 不仅桩体强度较高、水稳定好, 同时具有较 Q;h6F{i
大的变形模量, 在复合地基承重荷载压力时, 桩土应 R&v V! d
力比∀p /∀s = 8. 6~ 10. 7, 且浸水前后变化不大; 面积 K[j~htC{I"
置换率仅为10% ~ 15% 的灰土桩承担了近50~ 60% CyHaFUbZ
2007年11月总第149期! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! 陕西建筑29 6=aXz2 .f
的荷载, 对桩间土具有明显的卸减压作用, 而土桩挤 jV)4+D
密地基类似于大厚度的土垫层, 因此对土桩挤密地基 $ vC}Fq
及基底压力较高的甲、乙类建筑的灰土桩挤密地基桩 3EVAB0/$
间土的平均挤密系数c 应有较高要求, 这些均已为 WP}NHz4H
现场浸水载荷结果所证实。 )XFaVkQ}
( 3) k为扩径系数, 即夯扩后的成桩直径d与预 CogN1,GJ
钻孔直径d0 之比, k= d /d0。在( 3. 2. 1- 2)式中, d= bF"1M#u:
kd0, 代入原式后, 式中根号中的分子变为k dc - d, 根 i 6DcLE
号后则变为d0, 当令k >QA;02
2 d c - d = d c 时, 得k = GW;\ 3@o
1 + bJW Pr
- 5`3Wua
d / 0t^Tm0RzH
- Zf,9 k".'C
dc , 如设想钻孔直径d0 夯扩成桩与挤密桩 =Z(_l LNmh
孔直径为d的挤密效果相等而桩距S不变时, 则扩径 4.t72*ML
系数必须达到k 1 + U3 -cH
- n2p(@
d / DwNEq Hi
- 7_ G$&
d c。陕西关中地区一般 57S!X|CE
d / d c = 0. 75~ 0. 88, 则最小的扩径系数km in = 1. 32~ d EvjB" x
1. 37, 常用d0 = 0. 40m, 故夯扩后的桩径应不小于0. ) 8 _ x
53m ~ 0. 55m。若夯扩后桩径过小, 则桩间土挤密效 !k}]` z^d
果差; 若夯扩桩径较大, 桩距有可能稍许增大, 但现场 %b1NlzB+
施工往往又难以完全达到, 特别对含水量偏小的黄土 3~ptD5@WF
地基。 h1U8z)D#
鉴于钻孔夯扩挤密法的桩距S 与挤密成孔法基 zHg1K,t :
本相当, 而置换率增大约80% , 势必增加了地基处理 m\DI6O"u'
的费用, 同时桩径及桩间土挤密的效果, 设计及施工 Mr}K-C?ge
人员均不易操控; 但从另一方面看, 该工法具有振动 a49xf^{1"i
及噪音较低, 在含水量较高的场地便于成孔等优点, ,ozgnhZ Y
故规程 3. 2. 2条, 对钻孔夯扩径挤密法的适用范围 OMz_xm.UPi
作出了必要的规定。 vIQu"J&fE
3. 2! 处理范围 Tw]].|^f-
( 1)处理宽度, 挤密桩地基平面处理范围, 对每边 "BvAiT{u
超出基础边缘的处理宽度bs作出规定。其规定的原 XD8Q2un
则与现行国家标准湿陷性黄土地区建筑规范 基本 "oLY";0(=
一致, 但对I、JI级湿陷性黄土地基上的丙类建筑, 该 " 0sk(kT
规范并未明确要求整片处理, 而实践中常为便于施工 Yp@i{$IUW
或考虑处理地基的整体均匀性而采用了整片处理, 故 I%b}qC"5M
规程 对这种情况厂的丙类建筑, 且采用条基或独立 b9L" ?{
基础时, 可仍按局部处理确定其外放宽度bs。 = ;z42oS
( 2)处理厚度(含桩顶垫层及桩长)应不少于黄 <?E~Qc t
土规范 规定的最小处理厚度, 但需考虑挤密桩法具 D>`lN
有原位处理、不需开挖和横向挤压、深层加密的特点, _9 B ^@~
其桩体面积置换率仅为10% ~ 23% , 合理增大处理厚 5f- eWW]!
度或深度, 不仅可基本或全部消除地基的湿陷量, 免 ;X }!;S%K
除长期防水等后顾之忧, 若为厚2m ~ 3m 的换土垫层 ;W2Rl%z88
法比较, 处理费用相当或略有增大, 但又可免除基坑 |qq7vx
深开挖与支护的困难, 技术经济效益会更好。 iAn]hVW
3. 3! 地基承载力 $8;`6o`
挤密桩地基承载力特征值, 应通过现场单桩或多 @ r G=>??k
桩复合地基载荷试验确定。对少量确无条件试验的 \ 0J &^C
工程项目, 可按当地工程经验确定, 也可按经验公式 {~0 r3N4Zl
3. 4. 2进行估算。对未经试验确定的承载力特征值, Q G8X{'
规程 作出偏于安全与合理的限定, 但这种限定值不 SMMvRF`7
宜理解为挤密桩复合地基承载力特征值的上限。 #bZT&YE^
灰土挤密桩法已成功应用于近20层的多幢高层 =P)H3|AdIm
建筑地基处理, 其基底压力约为400kPao 大量载荷试 0)HZ5^J
验结果也证明, 灰土挤密桩地基承载力特征值fspk, 在 Y$K[@_dv=
地基土自然含水量状态下, 一般可达到250~ 350kPa, Og E<b w
经深度修正后的承载力值可达到400kPa以上; 水泥 L; (J6p]h
土桩挤密地基的fspk可达到500~ 600kPa, 已成功用于 5m\T~[`%
西郑高速客运专线建设中。 h3BDHz,
4! 施工工艺 /s|4aro
4. 1! 土中成孔 %VsIg
本次规程 列出了沉管法、冲击法和钻孔法三种 <UE-9g5?G
土中成孔方法, 前两种在成孔过程中直接挤土, 而钻 %]\IC(q
孔法为取土成孔, 成孔时无挤土作用, 只好依靠重锤 ;cfmMt!QWJ
夯扩桩径成桩时, 才能使桩间土挤密。 }Q#3\z5
沉管法是挤密桩的传统施工方法, 已有70 多年 qf?X:9Wt
的历史, 由于其成孔质量稳定, 挤密效果可靠, 工效较 3?Tk[m1b
高而施工机械和装备容易获得和操作, 现仍是挤密桩 fb;y*-?#
最普遍应用的成孔方法。冲击法成孔是采用直径0. 7]pi .1i
3m~ 0. 4m, 锤重0. 6t~ 3. 7t的专用冲击锤头, 在土中 tMOhH
#
30 陕西建筑! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! 2007年11月总第149期 WcZck{ehd
冲击挤土成孔, 由于其冲孔深度不受机架高度的限 VqBb=1r%o7
制, 孔深可达20m, 振动和噪音较小, 国外从1963年 >u/ T` $
即开始应用, 并已成为俄罗斯和东欧诸国挤密桩施工 {<#~Ya-
重要的成孔方法之一。据资料介绍, 如合理设计冲锤 i &',g
的外型, 如抛物线旋转体型, 冲孔效率可明显提高, 对 a%NSL6
处理深度超过12m 的挤密桩施工, 冲击法不失为一种 *)0-N!N#)
有效可行的挤密成孔方法。钻孔法适用于土的含水 %DIZgPd\
量偏大, 或环境对噪音和振动有限制的场地, 不宜盲 [
m#|[%
目普遍采用。 G.y~*5?#
4. 2! 桩孔夯填 +#=l{_Z,ZJ
( 1)桩孔填料除已广泛采用的素土、灰土外, 还可 )"4v0dv
根据现有的试验资料和经验, 以及部分工程的需要, Z&[_8Y5j
在1: 9或2: 8 灰土中掺入2% 一5%的水泥, 或采用 R}J}Q b
二灰(石灰、粉煤灰)、水泥土(体积比1: 9~ 2: 8)等胶 _DAj$$ Ru4
凝性材料。这类填料不仅具有较高的强度和变形模 9W +RUh^W
量, 同时可提高桩体的水稳定性, 使桩体与挤密桩复 [Z$ E^QAP
合地基承载力特征值显著增大。二灰桩及水泥土桩 6&KvT2?tA`
等仍属于柔性桩范畴, 一般不具刚性桩的特性。 j$mCU?
( 2)桩孔夯填机具已往常用夹杆式夯实机, 对解 OS 7^S1r-
决当时桩孔夯填施工起到了积极作用, 但其夯锤重量 d ub %fs
仅为0. 1t左右, 施工时必须严格控制分次填料量, 否 Qqn9nO 9
则夯填质量难以保证。目前工地普遍采用民工分包 ?@LqrKj 11
计件的方式进行夯填施工, 用轻锤夯实, 质量更难保 P{ HYZg
证。故规程提出: 对沉管法成孔, 宜采用锤重0. 2t以 wOU\&u|
上的夯实机夯填桩孔; 冲击法成孔; 宜采用原冲孔锤 ^j>w<ljzz
头夯填桩孔; 而钻孔法成孔, 应用采锤重1. 0t以上的 3sF^6<E
夯实机夯填并扩孔, 达到设计的成桩直径。提出以上 t~(|2nTO5
要求期望逐步淘汰现有的夹杆式夯实机, 广泛采用重 ?X5Y8n]y\h
锤夯实桩孔, 确保桩孔夯填质量。 M# a1ev
5! 质量检验 \Uh$%#}.
5. 1! 检验的项目与内容 nlsif
( 1)成孔质量检测。包括孔径、孔深、垂直度、桩 6L4<c+v_
位以及桩孔内有无缩径、回淤、坍土和积水等, 以施工 *%;+3SV
自检为主。 >jH%n(TcC
( 2)夯填质量检测。包括填料的质量与配合比、 IqrT@jgN-
夯实质量等, 施工单位应严格控制施工并认真自检, NPY\ >pf
质检单位抽检验证。 io^ L [
( 3)综合质量检验。应由法定质检单位进行, 内 (W'.vEl
容包括通过载荷试验检测处理地基的承载力, 必要时 L^><A P lX
尚需进行浸水载荷试验, 检测挤密桩复合地基消除湿 dw"{inMf
陷性的实际效果。同时对桩间土的挤密系数及桩体 .{ +Ob i
的压实系数按规定数量抽检并作出评价。对钻孔夯 ;I@@PUnR
扩挤密桩的成桩直径亦应进行检测。 hiBZZ+^[
在上述挤密桩质量检验各项目中, 桩间土挤密系 l Taw6;
数的检验无疑是一项主要内容, 而如何能合理简便的 C0v1x=(xiM
取样与检测, 正确评价桩间土的挤密质量尤为重要。 Ap)[;_9BD
下面重点说明桩间土挤密质量检验中有关问题。 4/:}K >S_
5. 2! 桩间土挤密质量检验 5@&{%99
( 1)桩间土挤密的一般规律。在挤土成孔时, 桩 ^P p2T
孔内的土被强制横向挤入桩周土体中, 在一定范围内 |ryV7VJ8
土体产生塑性变形, 土的干密度在桩孔边处最大c W0_
pO
= 1. 0, 向外逐渐减少, 直至干密度接近其原始值。干 5N.-m;s
密度 dc或挤密系数c 与距桩心距离的变化近似于 %f'mW2
双曲线型。塑性区即挤密影响区的半径与桩孔半径 ) u
Sg;B4
成正比, 同时与土的剪切模量G = m?)R EE
E }XcYIo#+t
2( 1+ #)
o.|P7{v}
及强度指 mA2L~=v#
标c、∃ 等有关。根据理论分析与现场挤密试验结果 '"Z\8;5i
表明, 挤密影响区的半径平均约为1. 90d。从工程需 ;FfDi*S7
要出发, 通常以c = 0. 90界定桩周土的有效挤密区, Tt\h#E
其半径为1. OOd~ 1. 50d, 据此也确定了挤密桩的合 ~>-MVp
理桩间距一般为2. 00d~ 3. 00d, 或桩距系数= 2. 0 C(@#I7 G
~ 3. 0。从挤密试验曲线看, 在有效挤密区内即从桩 ckhU@C|=*
边到两桩中点桩间土挤密系数的变化近似于直线型。 NcMohpkq
某些用有限元法分析的结果也是如此。 0tb%h[%,M
( 2)桩间土挤密的主要特点。一, 当桩径与桩距 RJhafUJ zH
确定后, 在每一挤密单元内强制挤入定量土体; 二, 桩 d.Im{-S
周土挤密后, 其挤密系数c 或干密度pd c随距桩边的 IF~E ;
距离而递减, 靠近桩边处最大c ∋ 1. 0, 两桩中点处 SR8)4:aKW
c ∋ 0. 9; 三, 在挤密单元内, 某一点土的挤密系数不 K~6,xZlDWM
2007年11月总第149期! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! 陕西建筑31 fWk,k*Z 9
仅与该点距桩边的距离有关, 同时与该点土的天然强 g:rjt1w`D
度指标、干密度和含水量有关。由此可见, 桩间土挤 ky#5 G-X
密效果的不均匀与变异性是客观存在的, 与竖向分层 AS?
ESDC
压(夯)实土相比较, 其不均匀性更为突出。充分了解 vOQ
3A%/
上述特点, 对如何检测和评价桩间土的挤密效果是必 }"x#uG
要的。另一方面, 若施工的桩径与桩距均未超过允许 :/<SJ({q
偏差, 则桩间土的挤密质量主要决定于桩距的设计, d.3cd40Q
设计人员在设计桩距时, 不仅要认真通过计算确定, $s.:H4:I
必要时还应提出事前进行现场挤密试验, 及时修正设 ;U)xZ _Ew~
计的桩距。故规程 对桩间土挤密质量检验, 按工前 'nRoa7v(
试验与工后检测两种情况分别作出了相关规定。 {a9(
Qi
( 3)桩间土挤密质量检验的取样点。根据上述桩 ~;S
间土挤密的规律和特点, 规程 对检测时的取样部 -g\ ;B
位, 提出了两种较合理的取样方式。如仍采用现行行 0aM&+j\q }
业标准建筑地基处理技术规范 JG J79 - 2002提出 K{ ED mC
的方法取样时, 桩孔边的取样点宜位于距桩边0. 1倍 BL[ N
的两桩间净距处( b 点)另一点仍为两桩间中点( e ?%A9}"q]
点)处, 试验后计算其干密度及挤密系数平均值。硬 A2 9R5
性规定在桩边lOcm处取样并不合理。 SPN5H;{[]K
在三桩中心点取样, 检测所谓∀最小挤密系数∃或 &m=73 RN
试验该点土是否存在湿陷性, 并将其作为判定挤密地 n4sO#p)'
基是否存在湿陷的一个标准, 既未充分考虑桩间土挤 KBOp}MEz
密的规律和特点, 也没有从整体考虑挤密桩复合地基 H~:EPFi.(
工作的机理。多处浸水载荷试验结果表明, 只要桩间 a${<~M
hm
土的平均挤密系数达到要求, 挤密桩复合地基的湿陷 \ ` U=pZJ
性即可消除, 故规程 明确规定, 只要桩间土的平均 e%_J
O 7
挤密系数达到要求, 同时桩体质量合格, 挤密桩复合 C116 c "
地基的湿陷性即可消除。当存在疑问时, 判定处理地 riv8qg
基是否湿陷, 只能通过现场浸水载荷试验才能正确作 F?+\J =LT
出判定。故本规程 及建筑地基处理技术规范 mJNw<T4!/
JGJ79均不提∀最小挤密系数∃检测项目。 N3(.7mxo
6! 结语 3ZUME\U
随着建筑层数的增加和建设工程质量要求的提 [jEZ5]%
高, 采用挤密桩法处理深层湿陷性黄土地基的工程项 v2l*n
目亦将更为广泛。挤密桩法的技术和工艺仍在不断 L E}V{%)xD
发展, 某些原先主要用于非湿陷土地区的地基处理方 K;Fs5|gFU
法如夯实水泥土桩法和孔内夯扩法等, 也可引进应 4&kC8
[ r
用, 并使其适合湿陷性黄土地基处理的需要, 达到挤 #1De#u Z
密桩间土和消除湿陷性的基本目的。 Q].p/-[(
本文介绍挤密桩法处理地基技术规程 DB J61 |R&cQKaQ`
- 2- 2006的主要内容和修订依据, 可供使用该规 wQ9?Z.-$
程 时参考, 以加深了解规程 条文的内函和背景。 A9_} RJ9
文中不妥之处, 还望指正。这本规程 已经出版, 需 l0 w<NZ F
用者可向陕西省建筑标准设计办公室购买。 IqAML|C
(上接第34页) Qg]+&8!*
成桩所取土样所有湿陷系数%S < 0. 015。 Mz 6PH)e;
分析试验结果明显可以得出重锤夯实成桩的复 b.j$Gna>Q
合地基承载力特征值比夹板锤夯实成桩的复合地基 R8-=N +hX
承载力特征值得到大幅提高, 且总沉降量也小的多, fSF_O}kLp
桩体密实度得到改善, 桩间土的挤密效果得到提高, 4$+1&+@ ]
三桩中心土的湿陷性也均以消除, 其主要原因是夹板 < Dt/JA(p
锤的夯实质量难以保证, 桩体压实系数偏低, 成桩直 ZM 16 ~k
径不能改变; 而重锤夯实成桩由于锤比较重, 因此在 XR_Gsb %l
夯实过程中对桩周土进行二次挤密, 这样不但提高桩 H <9_B A ?
体本身的密实度, 而且也提高了桩间土的挤密效果。 ub ;:"ns}
6! 小结 &u2H^ j
本文通过各项数据试验分析, 明显可以得出重锤 q ;"/i*+3
夯实成桩比夹板锤夯实成桩在各项指标都得到了大 .XT]\'vW
幅提高和改善, 从而论证了最新修订的挤密桩法处 fE"- W{M
理地基技术规程 ( DB J61- 2- 2006) 中提出须将沉 Z 4QL&?U
管法成孔时夯实机的锤重从原来的120kg 提高到 qV0GpVJZU?
200kg以上的必要性, 同时也期望尽量采用重型夯锤 *#9?9SYSk
施工, 确保夯填质量。 jwpahy;\WL
依据标准: I(H9 -!&
[ 1] ! 地方标准挤密桩法处理地基技术规程 DB J61 ;pj,U!{%s\
- 2- 2006. xLSf
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32 陕西建筑! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! 2007年11月总第149期
