[求助]求挤密桩法处理地基技术规程 [复制链接]

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http://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTotal-SXZJ200711009.htm SD1M`PI  
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这个是规程的内容简介，不是规程

􀀂岩土工程􀀁 地基基础 YC =:W  
􀀂挤密桩法处理地基技术规程 内容简介 _"S1>s)X?j  
杨鸿贵! 朱武卫 nb #)$l  
(陕西省建筑科学研究院710082西安) > ZKHjw  
摘! 要: 本文对陕西省工程建设标准􀀂挤密桩处理地基技术规程 DB J61- 2- 2006的主要内容及修订依据作简 }\hz@G<  
要说明, 以资使用参考。 *.A{p ;JC(  
关键词: 挤密桩法; 挤密标准; 桩距设计; 桩孔填料; 施工工艺; 质量检测 2D'$  
前言 ZRj&k9D^U  
根据陕西省建设厅陕建函[ 2003] 160号文的要 *n2le7  
求, 由陕西省建筑科学研究院会同中国建筑西北设计 DY8w\1g"  
研究院、陕西省机械施工公司等单位组成修订组, 对 <g{d>j  
陕西省标准􀀂灰土桩和土桩挤密地基设计施工及验收 U$=#yg2 :  
规程 DB J24 - 2- 85进行全面修订。修订组通过广 yFjjpEpnFt  
泛地调查工程实践经验, 认真分析汇总各地的试验研 L31#v$
;4  
究资料、反复征求各单位意见、修订和完善后, 提出 ;;7:l,vy  
􀀂规程 送审稿。由省建设厅组织的以林在贯勘察大 )o_Pnq9_  
师任组长的专家审查组审定。与会专家的审查意见 ZoT8  
∀ 一致认为: 修订后的􀀂规程 条文清晰, 内容完整, 突 )LjW=;(b  
出重点, 定性定量恰当, # #有多处有依据的突破和 xA]}/*  
进步, 并认为∀本􀀂规程 达到国内领先水平∃。 wdQ%L4l  
2006年3月27日由陕西省建设厅和陕西省质量 9<-7AN}Z  
技术监督局共同发布, 批准􀀂挤密桩法处理地基技术 cxn*!TwDs  
规程 为陕西省工程建设地方标准, 编号为DBJ61- 2 ?j@(1",=&  
- 2006, 自2006年5 月1日起实施。本􀀂规程 已经 tY!GJusd  
建设部备案, 备案编号为: J10788- 2006。原􀀂灰土桩 m53
~Ysq<
 
和土桩挤密地基设计施工及验收规程 DBJ4- 2- 85 noQS bI @  
同时废止。 SuFGIb7E  
1! 关于􀀂规程 名称与适用性 T<K/bzB3z  
修订后规程定名为􀀂挤密桩法处理地基技术规 tQmuok4"d  
程 针对欠压密的湿陷性黄土地基突出其挤密特点, }BJR/r  
处理的基本要求即是增大桩间土的干密度, 消除其湿 M|}V6F_y  
陷性; 同时桩体材料不只限于素土和灰土, 也可采用 %O\zYtQR  
二灰(石灰、粉煤灰)、水泥石灰土或水泥土等类材料。 T1g3`7C3  
􀀂规程 名称既能反映挤密桩法的特点, 又可拓宽挤密 bDT@E,cSi  
桩法的范畴和技术经济效益。 ,HtXD~N  
作为地方标准, ∀本规程适用于陕西省湿陷性黄 -^&NwLEv=  
土、杂填土和素填土场地上建筑物(包括构筑物)挤密 Wr;9Mz&{  
桩法处理地基的设计、施工、质量检验和工程验收∃。 s1%th"e [  
关于本规程与相关国家与行业标准的关系, 􀀂规程 1. USJk *  
0. 3条明确规定: ∀ 采用挤密桩法处理地基除应执行 n1;zml:7_  
本规程外, 尚应符合现行相关国家与行业标准中强制 1Y(NxC0P=g  
性条文的规定∃。显然, 结合地区特点和经验, , 除相 W9/HM!  
关规范中强制性条文的规定外, 均应按本规程执行。 ISi^BFU  
1. 0. 3条规定的原则与现行GB50025- 2004及JG J79 c,FZ{O@  
- 2002规范是一致的。 \,-e>  
2! 􀀂规程 修订的主要内容 eizni\  
修订后的􀀂规程 分为: 总则, 术语和符号、设计、 pra0:oHN  
施工与质量检验和工程验收等五部分, 以及5 个附 TWSx9ii!M:  
录。修订的主要内容包括: Fu[<zA^  
28 陕西建筑! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! 2007年11月总第149期 .r\|9 *j<  
2. 1! 术语和符号: 尽可能与现行国家和行业标准中 ms`U,  
的术语、符号相一致, 同时根据挤密桩法的特点, 列出 u{%dm5  
一些常用的术语和符号, 如挤密系数􀀁c, 桩距系数􀀂 /#g P#Z%  
排距系数n和扩径系数k等。 b;IzK'  
2. 2! 设计: ( 1)桩距设计, 桩距的大小决定着桩间土 D2 X~tl5<  
的挤密效果, 桩距设计与施工工艺和土的干密度有 ';KWHk8C  
关, 􀀂规程 分别列出了直接挤密成孔及予钻孔夯扩挤 qw6i|JM%  
密成桩两类桩距计算公式。对桩间土平均挤密系数 n'qWS/0U=  
的要求, 不仅按建筑类别区分, 还对素土桩与灰土等 -xL^UcG0  
桩采取不同的要求, 并明确了处理前地基土平均干密 g1&>.V}!  
度的计算原则。( 2)关于挤密桩法处理地基的范围, 7&3
  
除明确按现行􀀂湿阳性黄土地区建筑规范 中的规定 8M8Odz\3 q  
执行外, 同时也考虑挤密桩法无需开挖、深层加密及 ,C}s8|@k  
桩体置换面积小的特点, 增大处理深度可获得更好的 QyD(@MFxb  
技术经济效益。 \"1%>O*  
2. 3! 施工: ( 1)土中成孔、除沉管法处, 增加了冲击法 ]\(Ho   
和钻孔法, 同时强调在湿陷性黄土地基上应用这些方 A&
D<}y/%  
法时, 必须保证成桩的直径及桩间土挤密的效果; ( 2) =;~*YD(%/  
桩孔夯填, 对沉管法提出锤重不宜小于0. 2 ,t 逐步淘 sny$[!)  
汰锤重偏小的夹杆式夯实机; 对冲击法和钻孔法成 jhH&}d9  
孔, 应采用1. 0 t以上的重锤夯填, 其中钻孔法还须保 DLD5>  
证夯扩后的桩径不低于设计要求。 U
On:@Qn  
2. 4! 质量检验: ( 1)明确规定, 以桩间土的平均挤密 {iYrC m[_  
系数是否达到􀀂规程 要求, 作为判定处理地层湿陷性 4n6t(/]b<  
是否消除的标准, 而不采用最小挤密系数或三桩中心 R^&.:;Wi>  
点部分土样是否具湿陷性为附加标准。( 2)根据桩间 fxknfgbg  
土挤密的一般规律, 提出了检验分层桩间土挤密系数 0^K2"De  
平均值的取样部位及全处理深度平均挤密系数的计 |./{,",  
算公式, 使检验方法结果较为合理可行。 )LTX.Kg  
3! 设计计算 /Csk"IfuO  
3. 1! 桩距设计 IZ<Et/3H  
桩径d确定后, 桩间土的挤密效果决定于桩距S P71] Z  
的设计, 桩距系数􀀂= s/d与桩的面积置换率m = 0. RwUosh\W  
785 /n􀀂2 密切相关( n 为排距系数, n = h / s; h为桩的 d9q`IZqee  
排距) , 置换率m 的大小直接决定着桩间土挤密后的 -S7i':  
平均干密度 d c 及挤密系数􀀁c。 pch8A0JAl)  
􀀂规程 3. 2. 1条分别列出挤密成孔和预钻孔重  xq&r|el  
锤夯扩挤密成桩两种桩距S的计算式( 3. 2. 1 - 1)和 [,sm]/Xlc  
( 3. 2. 1- 2) : k|`Qk!tr  
当直接挤土成孔时: `APeS=< &  
S = ! uSUog+i  
- Q!70D)O$  
d c jbWgL$  
- PwU<RKAE  
d c - 5Zn:$?7  
- jM:|%o  
d *R3^:Y&  
! d ( 3. 2. 1 - 1) )3.=)?XW  
当预钻孔夯扩成桩时: =HjC.h  
S = ! ){*9$486  
- fLZ mQO  
d c - 6'Q*SO;1gh  
- VI]~uTV  
d /k p# JPLCs  
2 [@Mo3]#\  
- lf#5X)V  
d c - Zmm6&OZ%  
- QYc/f"9  
d yM('!iG*/  
! d ( 3. 2. 1 - 2) iX-.mq$  
式中: !% % % 等边三角形布桩时, != 0. 952; 其它方式 '0v]?mM  
布桩时, != 0. 886 / n; 其余符号的涵意 OV|n
/~  
及其数值确定分叙如下: )v\ A8)[  
( 1) d 为处理前地基土的平均干密度( g /cm3 ), )=AWgA  
宜取基础下主要受力层(处理层)范围内, 按各处理土 jHk.]4&0  
层厚度加权计算的干密度平均值, 不宜简单按算术平 z}F^HQ1  
均值计算 d, 以保证主要处理土层挤密的效果。 }kSP p  
( 2) dc 为桩间土挤密后的平均干密度(g /cm >4bWXb'S}C  
3 |k#EYf#Y  
), RQU-]qQ8BM  
dc = 􀀁c dmax。 dmax 为桩间土挤密后的平均干密度( g / {t|Q9
&  
cm3 ); 􀀁c 为桩间土挤密后要求达到的平均挤密系数; f`YHZ O  
对土桩挤密地基及甲、乙类建筑的灰土桩、水泥土桩 Pq1j  
及二灰桩等挤密地基不宜小于0. 93, 对丙类建筑的灰 N?IdaVLj  
土桩等挤密地基不宜小于0. 90。以上规定是根据陕、 ;?C`Jagx  
晋、甘等地多处现场浸水载荷试验结果综合分析后确 e[6Me[b  
定的, 所有试验均以桩间土的平均挤密系数􀀁c 以及 /9
o6R:B  
相对湿陷量Sw /d& 0. 015为判定标准, 而不涉及三桩 +V;d^&S  
中心点土样的最小挤密系数􀀁cm in 或三桩中心点部分 `NfwW
:  
土样是否存在湿陷性。具有一定胶凝强度的灰土等 iUq_vQ@}}  
类挤密桩, 不仅桩体强度较高、水稳定好, 同时具有较 lib}dk  
大的变形模量, 在复合地基承重荷载压力时, 桩土应 }U?:al/m  
力比∀p /∀s = 8. 6~ 10. 7, 且浸水前后变化不大; 面积 6Ev+!!znu  
置换率仅为10% ~ 15% 的灰土桩承担了近50~ 60% `+i/rc1.  
2007年11月总第149期! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! 陕西建筑29  PZj}]d `  
的荷载, 对桩间土具有明显的卸减压作用, 而土桩挤 .Hg{$SAC(w  
密地基类似于大厚度的土垫层, 因此对土桩挤密地基 |XmzqX%  
及基底压力较高的甲、乙类建筑的灰土桩挤密地基桩 #'. '|z  
间土的平均挤密系数􀀁c 应有较高要求, 这些均已为 I#;.;%u  
现场浸水载荷结果所证实。 Bf;<3k)5.  
( 3) k为扩径系数, 即夯扩后的成桩直径d与预 -$I$zo  
钻孔直径d0 之比, k= d /d0。在( 3. 2. 1- 2)式中, d= r`i.h ^2De  
kd0, 代入原式后, 式中根号中的分子变为k dc - d, 根 ,(f({l[J}  
号后则变为d0, 当令k udPLWrPF\  
2 d c - d = d c 时, 得k = {LT2^gy=  
1 + F^&@[k7WW  
- =3PZGdWD  
d / n[\L6}  
- mR$0Ij/v  
dc , 如设想钻孔直径d0 夯扩成桩与挤密桩 P!gY&>EU  
孔直径为d的挤密效果相等而桩距S不变时, 则扩径 / 2MhP=
,  
系数必须达到k 􀀁 1 + pZ]&M@Ijp  
- WR_B:%W.  
d / hqV_MeHv'  
- %qEp{i
tq  
d c。陕西关中地区一般 89t"2|9 u  
d / d c = 0. 75~ 0. 88, 则最小的扩径系数km in = 1. 32~ zb s7G  
1. 37, 常用d0 = 0. 40m, 故夯扩后的桩径应不小于0. :lu"14  
53m ~ 0. 55m。若夯扩后桩径过小, 则桩间土挤密效 r@PVSH/  
果差; 若夯扩桩径较大, 桩距有可能稍许增大, 但现场 BZIU@^Q_Y[  
施工往往又难以完全达到, 特别对含水量偏小的黄土 V P(JV  
地基。 OW#G{#.6R  
鉴于钻孔夯扩挤密法的桩距S 与挤密成孔法基 $ago  
本相当, 而置换率增大约80% , 势必增加了地基处理 j+e s  
的费用, 同时桩径及桩间土挤密的效果, 设计及施工 ,+X:#$  
人员均不易操控; 但从另一方面看, 该工法具有振动 ^CD?SP"i  
及噪音较低, 在含水量较高的场地便于成孔等优点, uQKo2B0  
故􀀂规程 3. 2. 2条, 对钻孔夯扩径挤密法的适用范围 Kd\d>&b  
作出了必要的规定。 JW"`i   
3. 2! 处理范围 C3~O6<,Jh  
( 1)处理宽度, 挤密桩地基平面处理范围, 对每边 k%iwt]i%  
超出基础边缘的处理宽度bs作出规定。其规定的原 aGAr24]y  
则与现行国家标准􀀂湿陷性黄土地区建筑规范 基本 :w)9
(5  
一致, 但对I、JI级湿陷性黄土地基上的丙类建筑, 该 Hs6Kki1  
规范并未明确要求整片处理, 而实践中常为便于施工 \+&)9 !K  
或考虑处理地基的整体均匀性而采用了整片处理, 故 GyVuQ51  
􀀂规程 对这种情况厂的丙类建筑, 且采用条基或独立 v^ v \6uEP  
基础时, 可仍按局部处理确定其外放宽度bs。 .3#Xjhebvu  
( 2)处理厚度(含桩顶垫层及桩长)应不少于􀀂黄 qpzyl~g:C  
土规范 规定的最小处理厚度, 但需考虑挤密桩法具 olKM0K  
有原位处理、不需开挖和横向挤压、深层加密的特点, OGO\u#
  
其桩体面积置换率仅为10% ~ 23% , 合理增大处理厚 =E-o@#BS  
度或深度, 不仅可基本或全部消除地基的湿陷量, 免 bdEIvf7  
除长期防水等后顾之忧, 若为厚2m ~ 3m 的换土垫层 7Hj7b:3K&!  
法比较, 处理费用相当或略有增大, 但又可免除基坑 40z1Qkmaey  
深开挖与支护的困难, 技术经济效益会更好。 W$W w/mcl+  
3. 3! 地基承载力 bf.yA:~U  
挤密桩地基承载力特征值, 应通过现场单桩或多 TD78&a#  
桩复合地基载荷试验确定。对少量确无条件试验的 >CwI(vXn  
工程项目, 可按当地工程经验确定, 也可按经验公式 KOoV'YSC[(  
3. 4. 2进行估算。对未经试验确定的承载力特征值, ]f}(iD  
􀀂规程 作出偏于安全与合理的限定, 但这种限定值不 c2L\m*^o  
宜理解为挤密桩复合地基承载力特征值的上限。 $GHi9aj_P  
灰土挤密桩法已成功应用于近20层的多幢高层 i 1Kq(7  
建筑地基处理, 其基底压力约为400kPao 大量载荷试 wFjQ1
<s=  
验结果也证明, 灰土挤密桩地基承载力特征值fspk, 在 e [6F }."c  
地基土自然含水量状态下, 一般可达到250~ 350kPa, aj=-^iGG  
经深度修正后的承载力值可达到400kPa以上; 水泥 50a';!H  
土桩挤密地基的fspk可达到500~ 600kPa, 已成功用于 +|x%a2?x:  
西郑高速客运专线建设中。 (*,R21<%  
4! 施工工艺 c=
?Tu  
4. 1! 土中成孔 KTwP.!<v  
本次􀀂规程 列出了沉管法、冲击法和钻孔法三种 Z?WVSJUVf  
土中成孔方法, 前两种在成孔过程中直接挤土, 而钻 :^`Wrc
OJ  
孔法为取土成孔, 成孔时无挤土作用, 只好依靠重锤 #K iqV6E  
夯扩桩径成桩时, 才能使桩间土挤密。 (y1S*_D  
沉管法是挤密桩的传统施工方法, 已有70 多年 /c6]DQ<?  
的历史, 由于其成孔质量稳定, 挤密效果可靠, 工效较 Wtp=1  
高而施工机械和装备容易获得和操作, 现仍是挤密桩 Ocn@JOg  
最普遍应用的成孔方法。冲击法成孔是采用直径0. hegH^IN M  
3m~ 0. 4m, 锤重0. 6t~ 3. 7t的专用冲击锤头, 在土中 HrMbp  
30 陕西建筑! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! 2007年11月总第149期 S~&
9DQNj  
冲击挤土成孔, 由于其冲孔深度不受机架高度的限 B\qy:nr j  
制, 孔深可达20m, 振动和噪音较小, 国外从1963年 N vTp1kI]  
即开始应用, 并已成为俄罗斯和东欧诸国挤密桩施工 vZs~=nfi#|  
重要的成孔方法之一。据资料介绍, 如合理设计冲锤 P>^$X  
的外型, 如抛物线旋转体型, 冲孔效率可明显提高, 对 0QxBC7`qp  
处理深度超过12m 的挤密桩施工, 冲击法不失为一种 =@q,/FR-  
有效可行的挤密成孔方法。钻孔法适用于土的含水 O^ 5C  
量偏大, 或环境对噪音和振动有限制的场地, 不宜盲 Om_ "X6  
目普遍采用。 E`{DX9^  
4. 2! 桩孔夯填 P# U|  
( 1)桩孔填料除已广泛采用的素土、灰土外, 还可 J6ed  
根据现有的试验资料和经验, 以及部分工程的需要, Sz]1`%_H/  
在1: 9或2: 8 灰土中掺入2% 一5%的水泥, 或采用  kKY,&Fn-  
二灰(石灰、粉煤灰)、水泥土(体积比1: 9~ 2: 8)等胶 q8
,,[R_  
凝性材料。这类填料不仅具有较高的强度和变形模 PYzTKjw  
量, 同时可提高桩体的水稳定性, 使桩体与挤密桩复 nZG zez  
合地基承载力特征值显著增大。二灰桩及水泥土桩 K$B~vy6E`  
等仍属于柔性桩范畴, 一般不具刚性桩的特性。 E*kZGHA  
( 2)桩孔夯填机具已往常用夹杆式夯实机, 对解 C~'.
3Q6  
决当时桩孔夯填施工起到了积极作用, 但其夯锤重量 E>O@Bv  
仅为0. 1t左右, 施工时必须严格控制分次填料量, 否 ;e9&WEG_\  
则夯填质量难以保证。目前工地普遍采用民工分包 ed`7GZB  
计件的方式进行夯填施工, 用轻锤夯实, 质量更难保 8Qj1%Ri:U  
证。故规程提出: 对沉管法成孔, 宜采用锤重0. 2t以 ZwiXeD+4  
上的夯实机夯填桩孔; 冲击法成孔; 宜采用原冲孔锤 >%slzr  
头夯填桩孔; 而钻孔法成孔, 应用采锤重1. 0t以上的 T)Q_dF.N  
夯实机夯填并扩孔, 达到设计的成桩直径。提出以上 5@ Hg 4.  
要求期望逐步淘汰现有的夹杆式夯实机, 广泛采用重 Vup|*d2r0E  
锤夯实桩孔, 确保桩孔夯填质量。 S,f#g?V  
5! 质量检验 |34w<0Pc,  
5. 1! 检验的项目与内容 O
7yj<  
( 1)成孔质量检测。包括孔径、孔深、垂直度、桩 tV4wkS=R|  
位以及桩孔内有无缩径、回淤、坍土和积水等, 以施工 [HQ/MkP-Z  
自检为主。 Og?GYe^_  
( 2)夯填质量检测。包括填料的质量与配合比、 "?FBbJ  
夯实质量等, 施工单位应严格控制施工并认真自检, " BLJh)i  
质检单位抽检验证。 @\>7 wt_'  
( 3)综合质量检验。应由法定质检单位进行, 内 ~-uDN)  
容包括通过载荷试验检测处理地基的承载力, 必要时 fZ^ad1o  
尚需进行浸水载荷试验, 检测挤密桩复合地基消除湿 *i!t&s  
陷性的实际效果。同时对桩间土的挤密系数及桩体 Rm6i[y&  
的压实系数按规定数量抽检并作出评价。对钻孔夯 VW;E14  
扩挤密桩的成桩直径亦应进行检测。 yS3or(K  
在上述挤密桩质量检验各项目中, 桩间土挤密系 l)'*jZ  
数的检验无疑是一项主要内容, 而如何能合理简便的 I :b
T"N  
取样与检测, 正确评价桩间土的挤密质量尤为重要。 }]<|`FNc  
下面重点说明桩间土挤密质量检验中有关问题。 8Z)wot  
5. 2! 桩间土挤密质量检验 {<#b@=G  
( 1)桩间土挤密的一般规律。在挤土成孔时, 桩 7Jz9%iP  
孔内的土被强制横向挤入桩周土体中, 在一定范围内 qv|}>wU  
土体产生塑性变形, 土的干密度在桩孔边处最大􀀁c (m=1yj9  
= 1. 0, 向外逐渐减少, 直至干密度接近其原始值。干 ,DEcCHr,  
密度 dc或挤密系数􀀁c 与距桩心距离的变化近似于 2Uu!_n}tNF  
双曲线型。塑性区即挤密影响区的半径与桩孔半径 ULs'oT)K;  
成正比, 同时与土的剪切模量G = ikb77?.  
E DG&aFmC  
2( 1+ #) YkFERIa076  
及强度指 x5rLGt  
标c、∃ 等有关。根据理论分析与现场挤密试验结果 !1UZ
<hq  
表明, 挤密影响区的半径平均约为1. 90d。从工程需 .'h^  
要出发, 通常以􀀁c = 0. 90界定桩周土的有效挤密区, bQ&%6'ck  
其半径为1. OOd~ 1. 50d, 据此也确定了挤密桩的合 YN7`18u  
理桩间距一般为2. 00d~ 3. 00d, 或桩距系数􀀂= 2. 0 kjXwVGK=P<  
~ 3. 0。从挤密试验曲线看, 在有效挤密区内即从桩 8@RJ>  
边到两桩中点桩间土挤密系数的变化近似于直线型。 F IB)cpo  
某些用有限元法分析的结果也是如此。 }9!}T~NMs  
( 2)桩间土挤密的主要特点。一, 当桩径与桩距 ^+k= ;nl  
确定后, 在每一挤密单元内强制挤入定量土体; 二, 桩 I7#JT?\}  
周土挤密后, 其挤密系数􀀁c 或干密度pd c随距桩边的 \MPbG$ ^  
距离而递减, 靠近桩边处最大􀀁c ∋ 1. 0, 两桩中点处 m'k>U4  
􀀁c ∋ 0. 9; 三, 在挤密单元内, 某一点土的挤密系数不 nwqA\  
2007年11月总第149期! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! 陕西建筑31 rfzzMV  
仅与该点距桩边的距离有关, 同时与该点土的天然强 rhly.f7N=A  
度指标、干密度和含水量有关。由此可见, 桩间土挤 E}<i?;  
密效果的不均匀与变异性是客观存在的, 与竖向分层 w@n}DCFt  
压(夯)实土相比较, 其不均匀性更为突出。充分了解 9E0x\%2K  
上述特点, 对如何检测和评价桩间土的挤密效果是必 xr7M#n  
要的。另一方面, 若施工的桩径与桩距均未超过允许 <
Z\{ijfvD  
偏差, 则桩间土的挤密质量主要决定于桩距的设计, koE]\B2A6  
设计人员在设计桩距时, 不仅要认真通过计算确定, ]\k& l ['  
必要时还应提出事前进行现场挤密试验, 及时修正设 7#7|+%W0  
计的桩距。故􀀂规程 对桩间土挤密质量检验, 按工前 "=JE12=u  
试验与工后检测两种情况分别作出了相关规定。 3-kL0Q["  
( 3)桩间土挤密质量检验的取样点。根据上述桩 N[v=;&  
间土挤密的规律和特点, 􀀂规程 对检测时的取样部 Q}a(vlZ  
位, 提出了两种较合理的取样方式。如仍采用现行行 Ttp%U8-LJR  
业标准􀀂建筑地基处理技术规范 JG J79 - 2002提出 L]&y[/\E1  
的方法取样时, 桩孔边的取样点宜位于距桩边0. 1倍 |WfL'_?$  
的两桩间净距处( b 点)另一点仍为两桩间中点( e u0g"x_3  
点)处, 试验后计算其干密度及挤密系数平均值。硬 .])X.7@x  
性规定在桩边lOcm处取样并不合理。 :uC9 #H"b  
在三桩中心点取样, 检测所谓∀最小挤密系数∃或 _+~&t9A!  
试验该点土是否存在湿陷性, 并将其作为判定挤密地 e~cg (.  
基是否存在湿陷的一个标准, 既未充分考虑桩间土挤 Gvvw:]WgF  
密的规律和特点, 也没有从整体考虑挤密桩复合地基 \w(0k^<7  
工作的机理。多处浸水载荷试验结果表明, 只要桩间 G2+ gEg  
土的平均挤密系数达到要求, 挤密桩复合地基的湿陷 zE?dQD^OD  
性即可消除, 故􀀂规程 明确规定, 只要桩间土的平均 9\=SG"e(  
挤密系数达到要求, 同时桩体质量合格, 挤密桩复合 wjgFe]  
地基的湿陷性即可消除。当存在疑问时, 判定处理地 Z)@[N 6\?  
基是否湿陷, 只能通过现场浸水载荷试验才能正确作 |sP0z !)b  
出判定。故本􀀂规程 及􀀂建筑地基处理技术规范 ]&`
=p{Z  
JGJ79均不提∀最小挤密系数∃检测项目。 K@ &;f(Y  
6! 结语 f/4DFs{  
随着建筑层数的增加和建设工程质量要求的提 4?[1JN>  
高, 采用挤密桩法处理深层湿陷性黄土地基的工程项 cRNVqMpg  
目亦将更为广泛。挤密桩法的技术和工艺仍在不断 PAxR?2m{  
发展, 某些原先主要用于非湿陷土地区的地基处理方 |Q";a:&$  
法如夯实水泥土桩法和孔内夯扩法等, 也可引进应 gr{*wYL  
用, 并使其适合湿陷性黄土地基处理的需要, 达到挤 %Nob B  
密桩间土和消除湿陷性的基本目的。 475g-t2"@  
本文介绍􀀂挤密桩法处理地基技术规程 DB J61 -w5sXnS  
- 2- 2006的主要内容和修订依据, 可供使用该􀀂规 j'hWhLax  
程 时参考, 以加深了解􀀂规程 条文的内函和背景。 i XGy*#>V  
文中不妥之处, 还望指正。这本􀀂规程 已经出版, 需 #v9+9X`1L  
用者可向陕西省建筑标准设计办公室购买。 2~B5?(g  
(上接第34页) qElPYN*wF  
成桩所取土样所有湿陷系数%S < 0. 015。 jpTk@  
分析试验结果明显可以得出重锤夯实成桩的复 w*o2lg9  
合地基承载力特征值比夹板锤夯实成桩的复合地基 "*(a2k3J  
承载力特征值得到大幅提高, 且总沉降量也小的多, ;cp||uO  
桩体密实度得到改善, 桩间土的挤密效果得到提高, dxtG3  
三桩中心土的湿陷性也均以消除, 其主要原因是夹板 +4rd N\.  
锤的夯实质量难以保证, 桩体压实系数偏低, 成桩直 ;d]vAj  
径不能改变; 而重锤夯实成桩由于锤比较重, 因此在 gFfKK`)}D'  
夯实过程中对桩周土进行二次挤密, 这样不但提高桩 -%{+\x2  
体本身的密实度, 而且也提高了桩间土的挤密效果。 2$A"{2G  
6! 小结 0($On`#  
本文通过各项数据试验分析, 明显可以得出重锤 gkKNOus  
夯实成桩比夹板锤夯实成桩在各项指标都得到了大 x-4d VKE*z  
幅提高和改善, 从而论证了最新修订的􀀂挤密桩法处 BqA_CW  
理地基技术规程 ( DB J61- 2- 2006) 中提出须将沉 |oe  
管法成孔时夯实机的锤重从原来的120kg 提高到 }n'W0Sa  
200kg以上的必要性, 同时也期望尽量采用重型夯锤 xe3Jxo!U  
施工, 确保夯填质量。 R\/tKZJjb  
依据标准: q(1hY"S"}b  
[ 1] ! 地方标准􀀂挤密桩法处理地基技术规程 DB J61 K]|hkp&  
- 2- 2006. bqx2lQf,_  
32 陕西建筑! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! 2007年11月总第149期