重要性系数取1是按照湖北地方规范来的，后面的荷载分项系数为1.35。完整计算书如下。另外还可以看到双排桩+一道锚杆的时候，位移是往基坑外的，不知道什么原因。 7 $9fGo
qz0v1057#
加一道锚杆 Y$ChMf ----------------------------------------------------------------------
99ha /t 双排桩支护
pz&=5F ----------------------------------------------------------------------
g
Go [ 基本信息 ]
#Y5I_:k ----------------------------------------------------------------------
=` i 7? 规范与规程 《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012
d(@A 支护结构安全等级 一级 内力计算方法 增量法
f]'@Vt> 基坑深度H(m) 15.200 支护结构重要性系数γ0 1.00
t JwF
h6 嵌固深度(m) 13.000 前排桩有无冠梁 有
#`p>VXBj! 桩顶标高(m) -4.500 ├宽(m) 1.200
@&Nvb.5nT 桩截面类型 圆形 ├高(m) 0.600
VNYLps@4H └桩直径(m) 1.000 └刚度(MN/m) 0.016
:T\WYKX3C 桩布置形式 矩形 后排桩有无冠梁 有
huF L [ ├桩排距(m) 3.000 ├宽(m) 1.200
7@lXN8_f └桩间距(m) 1.500 ├高(m) 0.600
m|] ^f;7z 混凝土强度等级 C30 └刚度(MN/m) 0.016
9iF e^^<ss 连梁宽度(m) 1.000 放坡级数 2
4C*3#/TR 连梁高度(m) 0.800 超载个数 3
i `>X5Da5 sRZ :9de+ ----------------------------------------------------------------------
'd t}i< [ 放坡信息 ]
<{ ) 4gvH ----------------------------------------------------------------------
]JD$fS=_ 坡号 台宽(m) 坡高(m) 坡度系数
i9xv`Ev=R 1 1.000 2.500 1.000
^X&9"x)4 2 0.000 2.000 1.500
]Qu12Wg}P 6 gKOpa ----------------------------------------------------------------------
`U g.c [ 超载信息 ]
.d "+M{I ----------------------------------------------------------------------
,#E5 /'c` 超载 类型 超载值 作用深度 作用宽度 距坑边距 形式 长度
fjWh}w8 序号 (kPa,kN/m) (m) (m) (m) (m)
s^oN Q} 1 75.000 0.000 2.000 13.200 条形 ---
"T&uS1+=c 2 20.000 0.000 5.000 15.200 条形 ---
w//w$}v 3 20.000 0.000 6.700 6.500 条形 ---
WD\{Sdx:r c"YK+2 ----------------------------------------------------------------------
%b{!9-n} [ 土层信息 ]
N/%#GfXx ----------------------------------------------------------------------
I)Lb"
土层数 3 坑内加固土 否
t<|s & 内侧降水最终深度(m) 15.200 外侧水位深度(m) 0.000
.HQ<6k:
内侧水位是否随开挖过程变化 否 内侧水位距开挖面距离(m) ---
!n{c# HfG 弹性计算方法按土层指定 ㄨ 弹性法计算方法 m法
r\
%O$zu 基坑外侧土压力计算方法 主动
b {I`$E<[ =+"'=o ----------------------------------------------------------------------
W vJ?e [ 土层参数 ]
JG<3,>@% ----------------------------------------------------------------------
4jz] c"p- 层号 土类名称 层厚 重度 浮重度 粘聚力 内摩擦角 压缩模量
\a6)t%u (m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) (MPa)
$0*47+f 1 杂填土 5.20 18.5 8.5 10.00 18.00 0.100
(Z$6J Nkz 2 粘性土 23.00 19.8 9.8 39.00 18.00 16.000
=a!6EkX
* 3 粘性土 30.00 19.8 9.8 --- --- 14.500
{6n \532@ lBn*G&(P 层号 与锚固体摩 粘聚力 内摩擦角 水土 计算方法 m,c,K值 抗剪强度
yhdG 93 擦阻力(kPa) 水下(kPa) 水下(度) (kPa)
qE{cCS 1 20.0 10.00 18.00 合算 m法 5.68 ---
|f:d72 {Qr 2 55.0 39.00 18.00 合算 m法 8.58 ---
dI !/:x 3 60.0 41.00 17.00 合算 m法 8.18 ---
<!N;(nZ9}O 6J
5)4^bk 1ZL_;k ----------------------------------------------------------------------
"B}08C,? [ 支锚信息 ]
{@#L'i| ----------------------------------------------------------------------
-*lP1Nbp 支锚道数 1
9(l'xu X " <2 b jy 支锚 支锚类型 水平间距 竖向间距 入射角 总长 锚固段
rl^LS z 道号 (m) (m) (°) (m) 长度(m)
=| !~ 0O 1 锚索 1.500 4.500 15.00 15.50 6.00
zrew:5*uZ . zAafi0 支锚 预加力 支锚刚度 锚固体 工况 锚固力 材料抗力 材料抗力
`az `?`i7 道号 (kN) (MN/m) 直径(mm) 号 调整系数 (kN) 调整系数
(7b_g6>: 1 5.00 1.05 150 2～ 1.00 101.93 1.00
DXz8C - VjqdKQeVq ^d9raYE`' ----------------------------------------------------------------------
i/J NG [ 土压力模型及系数调整 ]
:'dc=C ----------------------------------------------------------------------
9Bk}g50$# 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:
8e@JvAaa$ ~yi&wbTjM /
3k\kkv! 层号 土类 水土 水压力 外侧土压力 外侧土压力 内侧土压力 内侧土压力
'U"3'jh 名称 调整系数 调整系数1 调整系数2 调整系数 最大值(kPa)
Mak9qaWqF> 1 杂填土 合算 1.000 1.000 1.000 1.000 10000.000
+=h!?<*C8 2 粘性土 合算 1.000 1.000 1.000 1.000 10000.000
I 7PWO d 3 粘性土 合算 1.000 1.000 1.000 1.000 10000.000
\Ep/'Tj& nTU~M~gky GnOo+hB ----------------------------------------------------------------------
#P-HV [ 工况信息 ]
D&r8V;G[[ ----------------------------------------------------------------------
48g^~{T4O 双排桩计算模型：
N ]7a= tKeO+6 l 工况参数：
'c[LTpn4= erP>P 工况 工况 深度 支锚
zzQH@D1 号 类型 (m) 道号
ar Ll8G[ 1 开挖 5.000 ---
9 `v:$ (I 2 加撑 --- 1.锚索
3K!0 4\ 3 开挖 15.200 ---
% 9/) ijqdZ+ V3W85_* ----------------------------------------------------------------------
_~nex,;r [ 设计结果 ]
W-PZE|< ----------------------------------------------------------------------
j$ |C/E5? mY 8=qkZE ----------------------------------------------------------------------
Zax] i,Bx [ 结构计算 ]
D:ugP , ----------------------------------------------------------------------
W>s'4C` 各工况：
C5 5n $ l;tP NoAb}1uae L [G\+ 内力位移包络图：
e-cb?.WU? 
4<g72| y 地表沉降图：
&8 AS=v 'B5J.Xe: ba9<(0` - fx88 ----------------------------------------------------------------------
')<FLCFwT [ 前排桩冠梁选筋结果 ]
,*Z[P%<9 ----------------------------------------------------------------------
'%!M>rY, m9 0R8 V 钢筋级别 选筋
I! 7.fuO As1 HRB400 2E16
i>Bi&azx As2 HRB400 2E16
]2Fo .n As3 HPB300 d8@200
d+2O^of:T m=.7f9 ----------------------------------------------------------------------
9H} iX0O [ 后排桩冠梁选筋结果 ]
;v +uv f ----------------------------------------------------------------------
[E~,> Q .(1j! B4^ 钢筋级别 选筋
:ZfUjqRE As1 HRB400 2E16
[a)~Dui0@\ As2 HRB400 2E16
TJ[jZuT: As3 HPB300 d16@2
a61eH )a p u$XUt
----------------------------------------------------------------------
^1 ,Eo2yN [ 环梁选筋结果 ]
f76| ----------------------------------------------------------------------
3d'ikkXK LEngZ~s V/ 钢筋级别 选筋
.&Pe7`.BE As1 HRB335 5D20
q3-;}+ As2 HRB335 3D20
T7,Gf({ As3 HPB300 d8@200
T :S{ 3 M}oj!xGB ----------------------------------------------------------------------
: z} _y&] [ 截面计算 ]
9;Pu9s[q2 ----------------------------------------------------------------------
O?,i? [ 前排桩截面配筋参数 ]
&/hr-5k 桩配筋是否考虑轴力 否
FJ%R3N\ 桩是否均匀配筋 是
O mh&)|Iql 混凝土保护层厚度(mm) 50
Vc52s+7=8 桩的纵筋级别 HRB400
:$c SQ(q9a 桩的螺旋箍筋级别 HPB300
mYjiiql~ 桩的螺旋箍筋间距(mm) 150
7x7r!rSe, 弯矩折减系数 1.00
tbzvO< ~ 剪力折减系数 1.00
]6%%X+$7 荷载分项系数 1.35
]AC!R {H 配筋分段数 一段
d)GkXl l1D 各分段长度(m) 23.70
mERZ_[a 2 fA M4 Q [ 前排桩内力取值 ]
4f u\3A& 段 内力类型 内力 内力 内力
{.D2ON 号 计算值 设计值 实用值
YNJpQAuSn) 前 基坑内侧最大弯矩(kN.m) 72.79 98.27 98.27
"">f n( 1 基坑外侧最大弯矩(kN.m) 76.39 103.13 103.13
;Q>3N ( 最大剪力(kN) 31.28 42.23 42.23
Cb%.C;q 轴力(kN) 3.91 5.28 5.28
E"1 ;i 'oiD#\t4 段 选筋类型 级别 钢筋 实配[计算]面积
9M t Jo.A 号 实配值 (mm2或mm2/m)
)Kk(P/s 1 纵筋 HRB400 22E16 4423[4320]
S7NnC4)=-f 箍筋 HPB300 d12@150 1508[1119]
Z:Y.":[
Qi KpbZnW}g 加强箍筋 HRB335 D14@2000 154
-KwL 9J4 u H=o -ScA [ 后排截面桩配筋参数 ]
[OoH5dD 桩配筋是否考虑轴力 否
C|d!'"p 桩是否均匀配筋 是
c7l!G~yx' 混凝土保护层厚度(mm) 50
X\^& nLa 桩的纵筋级别 HRB400
4}8+)Pd 桩的螺旋箍筋级别 HPB300
aC8,Y$>?E` 桩的螺旋箍筋间距(mm) 150
K]pKe" M 弯矩折减系数 1.00
e7bT%h9i 剪力折减系数 1.00
Nzi/3 r7m 荷载分项系数 1.35
!!+/Wgd:6 配筋分段数 一段
[mB(GL 各分段长度(m) 23.70
KG-k$glD -90 ZI1O` [ 后排桩内力取值 ]
BtpjQNN 段 内力类型 内力 内力 内力
t1 :S!@ 号 计算值 设计值 实用值
Xk&F4BJQk< 后 基坑内侧最大弯矩(kN.m) 83.15 112.25 112.25
;c
m wh< 1 基坑外侧最大弯矩(kN.m) 7.44 10.05 10.05
gLxT6v5wk. 最大剪力(kN) 37.99 51.28 51.28
>.O*gv/ _ 轴力(kN) -0.59 -0.80 -0.80
%hQMC'c
+ptF - 段 选筋类型 级别 钢筋 实配[计算]面积
hKH$AEHEU} 号 实配值 (mm2或mm2/m)
Ss<_K>wk 1 纵筋 HRB400 22E16 4423[4320]
Zn<(,e 箍筋 HPB300 d12@150 1508[1119]
a._^E/EV Bsu=^z 加强箍筋 HRB335 D14@2000 154
w-'D*dOi 27*(oT [ 连梁截面配筋参数 ]
8 `inRfpY 混凝土保护层厚度(mm) 30
@1/}-.(n 连梁的纵筋级别 HRB400
\ +? ,c\x 连梁箍筋级别 HPB300
bco[L@6G$ 连梁的箍筋间距(mm) 150
X6Nm!od' 弯矩折减系数 0.85
0(hv #C4 剪力折减系数 1.00
S QM(8*:X 荷载分项系数 1.25
H81.p 连梁深受弯时按深受弯配筋 否
(w#s lTFT PK 2Rj% [ 连梁内力取值 ]
J+cAS/MYX 段 内力类型 内力 内力 内力
j""y2c1 号 计算值 设计值 实用值
#lyM+.T 连梁上侧最大弯矩(kN.m) 7.44 7.91 8.54
2 iR:*}5 1 连梁下侧最大弯矩(kN.m) 72.82 77.37 83.56
v`_i1h9p{ 最大剪力(kN) 3.91 4.89 5.28
A1|7( Sow 轴力(kN) -8.24 -10.30 -11.13
;vI*ThzdD uzVG q!'H 段 选筋类型 级别 钢筋 实配[计算]面积
Q/3tg 号 实配值 (mm2或mm2/m)
#GY&$8.u* 连梁上侧纵筋 HRB400 8E16 1608[1600]
fNAo$O4cm 1 连梁下侧纵筋 HRB400 8E16 1608[1600]
hP4)8 > 箍筋 HPB300 d12@150 1508[1271]
0?6 If+AC "% }G y>; ----------------------------------------------------------------------
FD
XWFJ [ 锚杆计算 ]
(N*<\6kr ----------------------------------------------------------------------
h=K36a) [ 锚杆参数 ]
3I; xU(rv 锚杆钢筋级别 HRB400
%T W% |"v 锚索材料强度设计值(MPa) 1320.000
s}[A4`EWH 锚索材料强度标准值(MPa) 1860.000
_d\u!giy 锚索采用钢绞线种类 1 × 7
~E<PtDab 锚杆材料弹性模量(×105 MPa) 2.000
/Oq)3fU
e 锚索材料弹性模量(×105 MPa) 1.950
(DG@<K,6 注浆体弹性模量(×104MPa) 3.000
n{.*El>{ 锚杆抗拔安全系数 1.600
n?ZL"!$ 锚杆荷载分项系数 1.250
z|G|Y 22 h+B' _ `( [ 锚杆水平方向内力 ]
%0 +h 支锚道号 最大内力 内力 内力
1Es*=zg 弹性法(kN) 标准值(kN) 设计值(kN)
2|0Qk& 1 5.00 5.00 6.25
7z/(V\9B wuBlFUSg [ 锚杆轴向内力 ]
`' [7~ Ew[ 支锚道号 最大内力 内力 内力
dVfDS-v ! 弹性法(kN) 标准值(kN) 设计值(kN)
t1^96@m^ 1 5.18 5.18 6.47
Xlw=R2`)~ *p!dd?8 [ 锚杆自由段长度计算简图 ]
[DE w:% d2C:3-4 支锚道号 支锚类型 钢筋或 自由段长度 锚固段长度 实配[计算]面积 锚杆刚度
TZ2f-KI 钢绞线配筋 实用值(m) 实用值(m) (mm2) (MN/m)
s30_lddD 1 锚索 1s9.5 9.5 6.0 54.8[4.9] 1.05
Q . AM z\5Nni/~6D 0wcWDE
9 'a*IZ b-M ----------------------------------------------------------------------
_@TTVd [ 抗倾覆稳定性验算 ]
N8vl<
Mq ----------------------------------------------------------------------
h`j gF 抗倾覆安全系数:
/X B1U[b 0^z$COCv 工况1：
uy{KV"%"^g 注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
jwox?] f+ 序号 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)
uS jMqfK 1 锚索 0.000 0.000
X_F= ;XF/ 双排对前趾的抗倾覆安全系数(一、二、三级的结构，分别不小于1.25、1.2、1.15。):
mY(
_-[W 抗倾覆稳定性系数 KQ = 5.329 >= 1.25, 满足规范要求。
]H[\~J 工况2：
U8!njLC 注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
e> )5j1 序号 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)
e8 .bH# 1 锚索 67.952 103.673
q4N$. hpb 双排对前趾的抗倾覆安全系数(一、二、三级的结构，分别不小于1.25、1.2、1.15。):
Yv -uC}e 抗倾覆稳定性系数 KQ = 5.406 >= 1.25, 满足规范要求。
k:xV[9ev: 工况3：
< i|+p1t 注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
9=f'sqIPV 序号 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)
Nj\WvKG 1 锚索 67.952 103.673
vGw}e&YI 双排对前趾的抗倾覆安全系数(一、二、三级的结构，分别不小于1.25、1.2、1.15。):
p]oo^ 抗倾覆稳定性系数 KQ = 1.301 >= 1.25, 满足规范要求。
s q KkTG3 ----------------------------------------------
H !u:P?j@\ 安全系数最小的工况号：工况3。
8=9sIK 2 最小安全Ks = 1.301 >= 1.250, 满足规范要求。
]FBfh .#X@ ----------------------------------------------------------------------
W=m_G]"L [ 整体稳定验算 ]
Fu/CX4R_| ----------------------------------------------------------------------
;|y,bo@sJJ 计算方法：瑞典条分法
\tqAv'jA| 应力状态：有效应力法
f7s.\ 条分法中的土条宽度: 1.00m
Dn?L jGCW ^#GE 滑裂面数据
c[$oR,2b13 整体稳定安全系数 Ks = 1.842
CHB{P\ WF 圆弧半径(m) R = 25.687
"/" k50% 圆心坐标X(m) X = -1.498
='j 圆心坐标Y(m) Y = 12.091
Z5=!R$4 |T%/d#b~ ----------------------------------------------------------------------
|&Q=9H*e [ 抗隆起验算 ]
5sE}B8
mF ----------------------------------------------------------------------
vrGNiGIi[ ]Y?$[+Y 1) 从支护底部开始，逐层验算抗隆起稳定性，结果如下：
aRmS{X3 支护底部，验算抗隆起：
V2.K*CpZ7 Ks = 3.120 ≥ 1.800，抗隆起稳定性满足。
#p >PNW- RFdN13sJ v 2) 坑底抗隆起按以最下层支点为转动轴心的圆弧条分法计算，结果如下：
Q~kwUZ Ks = 1.600 < 2.200，坑底抗隆起稳定性不满足。
%XeU4yg\e ----------------------------------------------------------------------
hl+Yr)0\ [ 嵌固深度计算 ]
6>Y}2fT}o3 ----------------------------------------------------------------------
z6qC6Ck| 嵌固深度计算参数：
2 H#vA 嵌固深度是否考虑支锚作用 ㄨ
/MC\ !,K 是否考虑坑底隆起稳定性 √
L"a#Uu8 是否考虑最下层支点为轴心的圆弧稳定性 √
L%"Mp (gZ "e"`Or 嵌固深度计算过程：
S} /CzQ 当地层不够时，软件是自动加深最后地层厚度(最多延伸100m)得到的结果。
^5+-7+-S 1) 嵌固深度构造要求：
d?mdw
?| 依据《建筑基坑支护技术规程》 JGJ 120-2012,
)C@,mgh 双排桩嵌固深度对于一般黏性土、砂土ld不宜小于0.6h。
Nvi14,q/ 嵌固深度构造长度ld：9.120m。
?8 F7BS4oQ 2) 嵌固深度满足抗倾覆要求的嵌固深度：
Yq_zlxd%F 双排桩按《建筑基坑支护技术规程》 JGJ 120-2012抗倾覆稳定计算嵌固深度ld值，公式如下：
;ORy&H aKl 得到ld = 13.420m。
;V
GrZZ 3) 嵌固深度满足坑底抗隆起要求：
pK`rm"6G 符合坑底抗隆起的嵌固深度ld = 0.400m
itU01 4) 嵌固深度满足以最下层支点为轴心的圆弧滑动稳定性要求：
iR-O6*PTC 符合以最下层支点为轴心的圆弧滑动稳定的嵌固深度ld = 27.500m。
QWkw$mcf slx^" BF^ 满足以上要求的嵌固深度ld计算值=27.500m，ld采用值=13.000m。
r/e&}! DiX4wm Q =============================================================================
Q7\Ax0 ---------------------------------------------------------------------
jDoWSYu4tY [ 嵌固段基坑内侧土反力验算 ]
\Mi< ROp5 ----------------------------------------------------------------------
N?XN$hwdZ 工况1：
w <ID< Ps = 0.000 ≤ Ep = 0.000，土反力满足要求。
mR^D55k bCF63(0 工况2：
a
srkuAS Ps = 0.000 ≤ Ep = 0.000，土反力满足要求。
KlPH.R3MPO jc< 3\ 7 工况3：
Z%Gvf~u Ps = 0.000 ≤ Ep = 0.000，土反力满足要求。
OW>U 5 \q 8/CGg_C1 式中：
9(_ /jU4mc Ps为作用在挡土构件嵌固段上的基坑内侧土反力合力（kN）；
0) B + : Ep为作用在挡土构件嵌固段上的被动土压力合力（kN）。
m8?(.BJ% KK+Mxoj, 8yo9$~u ; 不加锚杆 $
]HI YYs m3D'7 *U ----------------------------------------------------------------------
0c{N) [ 基本信息 ]
4*3vZ6lhu ----------------------------------------------------------------------
ZDf9Npe 规范与规程 《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012
wmIq{CXx, 支护结构安全等级 一级 内力计算方法 增量法
K6X1a7 基坑深度H(m) 15.200 支护结构重要性系数γ0 1.00
j405G4BVW 嵌固深度(m) 18.000 前排桩有无冠梁 有
NJp;t[v.^ 桩顶标高(m) -4.500 ├宽(m) 1.200
FueJe/~t 桩截面类型 圆形 ├高(m) 0.600
Uu(W62 └桩直径(m) 1.000 └刚度(MN/m) 0.016
#FcYJH 桩布置形式 矩形 后排桩有无冠梁 有
CeQcnJU ├桩排距(m) 3.000 ├宽(m) 1.200
!>tXib]: └桩间距(m) 1.500 ├高(m) 0.600
,'j5tU?c 混凝土强度等级 C30 └刚度(MN/m) 0.016
;@L#0 连梁宽度(m) 1.200 放坡级数 2
F
;D_zo? 连梁高度(m) 0.800 超载个数 3
%>.v[ d1c
_#_Ab8# ----------------------------------------------------------------------
cZYX[.oIB [ 放坡信息 ]
)mEF_ & ----------------------------------------------------------------------
Rq*m x<HDX 坡号 台宽(m) 坡高(m) 坡度系数
qfu;X-$4 1 1.000 2.500 1.000
,r d+ dN 2 0.000 2.000 1.500
U:>O6" 5~kf:U%~ ----------------------------------------------------------------------
fTeo,N [ 超载信息 ]
)Mok$ ----------------------------------------------------------------------
25 (\'484> 超载 类型 超载值 作用深度 作用宽度 距坑边距 形式 长度
m0 P5a% D 序号 (kPa,kN/m) (m) (m) (m) (m)
\r Jk[Kec 1 75.000 0.000 2.000 13.200 条形 ---
ZjcJYtD 2 20.000 0.000 5.000 15.200 条形 ---
S("bN{7nE 3 20.000 0.000 6.700 6.500 条形 ---
q=bXHtU Z(Vr mz2. ----------------------------------------------------------------------
K( p1+ GHC [ 土层信息 ]
c"~TH.,d ----------------------------------------------------------------------
r oKi SE` 土层数 3 坑内加固土 否
^Ni)gm{ ?k 内侧降水最终深度(m) 15.200 外侧水位深度(m) 0.000
+ $-a:zx`l 弹性计算方法按土层指定 ㄨ 弹性法计算方法 m法
xQ[YQ!l 基坑外侧土压力计算方法 主动
~EN@$N^h oGM.{\i ----------------------------------------------------------------------
FKQ nz/ [ 土层参数 ]
u4 "+u"{d ----------------------------------------------------------------------
W+#?3s[ FV 层号 土类名称 层厚 重度 浮重度 粘聚力 内摩擦角 压缩模量
\ Q6Ip@? (m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) (MPa)
W1OGN4`C 1 杂填土 5.20 18.5 8.5 10.00 18.00 0.100
K !9=e7|P 2 粘性土 23.00 19.8 9.8 39.00 18.00 16.000
m$^7sFD$ 3 粘性土 30.00 19.8 9.8 --- --- 14.500
iqU}t2vFrj IFgF5VG6g 层号 与锚固体摩 粘聚力 内摩擦角 水土 计算方法 m,c,K值 抗剪强度
2Zm*f2$xM 擦阻力(kPa) 水下(kPa) 水下(度) (kPa)
JB -j@ 1 20.0 10.00 18.00 合算 m法 5.68 ---
:$WRV- 2 55.0 39.00 18.00 合算 m法 8.58 ---
bHP-Z9riv 3 60.0 41.00 17.00 合算 m法 8.18 ---
;f><;X~KX Y PM>FDxDB TKE)NIa ----------------------------------------------------------------------
IV *}w"r [ 土压力模型及系数调整 ]
L?P8/]DGp ----------------------------------------------------------------------
UY PBKf]A9 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:
uODsXi{z \DHCf 4, =nsY[ s< 层号 土类 水土 水压力 外侧土压力 外侧土压力 内侧土压力 内侧土压力
<7p2OPD 名称 调整系数 调整系数1 调整系数2 调整系数 最大值(kPa)
d+^;kse 1 杂填土 合算 1.000 1.000 1.000 1.000 10000.000
YZk& 'w 2 粘性土 合算 1.000 1.000 1.000 1.000 10000.000
rf~Ss< 3 粘性土 合算 1.000 1.000 1.000 1.000 10000.000
h<j04fj _CZ* z t5_`q(: ----------------------------------------------------------------------
;?&;I! [ 工况信息 ]
'W#< 8eJo ----------------------------------------------------------------------
rYLNV!_ 双排桩计算模型：
Z(.Tl M2h d/^^8XUK 工况参数：
v!x[1[ -or9!:8 工况 工况 深度 支锚
,&k 5 Qq 号 类型 (m) 道号
wOsr#t7 1 开挖 15.200 ---
Ne[O9D
7 Q.fBuF " JRlj ----------------------------------------------------------------------
#?/.LMn{ [ 设计结果 ]
LJ)3 !Q/: ----------------------------------------------------------------------
&a0%7ea`.S F ^\v`l, ----------------------------------------------------------------------
Bj2rA.M [ 结构计算 ]
?{[H+hzz0 ----------------------------------------------------------------------
6!'yU=Z ` 各工况：
6 R<%. -qr A +p}oY ' 内力位移包络图：
R0|X;3 
m Z5UaSG 地表沉降图：
rS
jC/O&b ug{F?LW[ )uaB^L1 ux }DWrR ----------------------------------------------------------------------
dlU=k9N- [ 前排桩冠梁选筋结果 ]
T> z@;5C ----------------------------------------------------------------------
936t6K& 6y 0C 钢筋级别 选筋
~}5(J,1! As1 HRB400 2E16
$?A]!Y ; As2 HRB400 2E16
ufo?ZFq@$L As3 HPB300 d8@200
' ZJ6p0 Q-0[l/A}a ----------------------------------------------------------------------
)dV.A IQ+ [ 后排桩冠梁选筋结果 ]
v6r w. ----------------------------------------------------------------------
<s: Xj <@yyx7 钢筋级别 选筋
vxgm0ZOMN As1 HRB400 2E16
$~-j-0
\m As2 HRB400 2E16
yTEuf@ As3 HPB300 d16@2
7KEGTKfW md_L d
/ ----------------------------------------------------------------------
J@5 OZFMZ [ 环梁选筋结果 ]
OU## A: gI ----------------------------------------------------------------------
n Ye} d! "6}+|!"$ 钢筋级别 选筋
>5j/4Ly As1 HRB335 5D20
(-#{qkA As2 HRB335 3D20
+`+a9+= As3 HPB300 d8@200
D3Mce|t^ lL^7x ----------------------------------------------------------------------
cnj_tC=zt [ 截面计算 ]
Gnw>%f1@u ----------------------------------------------------------------------
{/ Cd ^CK [ 前排桩截面配筋参数 ]
$DVy$)a!u 桩配筋是否考虑轴力 否
D9Z5g3s7R 桩是否均匀配筋 是
-lp_~)j^ 混凝土保护层厚度(mm) 50
[ M'1aBx^ 桩的纵筋级别 HRB400
1@ina`!1O 桩的螺旋箍筋级别 HPB300
u>E+HxUJ 桩的螺旋箍筋间距(mm) 150
&yN<@. 弯矩折减系数 1.00
(y36NH+ 剪力折减系数 1.00
V~wmGp.e 荷载分项系数 1.35
F&P)mbz1 配筋分段数 一段
A1_x^s 各分段长度(m) 28.70
^\I$tnY` ?{2-,M0 [ 前排桩内力取值 ]
M{H&5 9v 段 内力类型 内力 内力 内力
UOu&sg*o2B 号 计算值 设计值 实用值
k (R4-"@ 前 基坑内侧最大弯矩(kN.m) 983.06 1327.14 1351.45
`MD/C Fl4 1 基坑外侧最大弯矩(kN.m) 1542.78 2082.76 2084.38
jQDxbkIuzE 最大剪力(kN) 605.65 817.63 816.95
Z/x1?{z 轴力(kN) -546.82 -738.21 -747.97
yx-"YV}5 ,>^~u 段 选筋类型 级别 钢筋 实配[计算]面积
/?GBp[(0 号 实配值 (mm2或mm2/m)
G pd:k 1 纵筋 HRB400 26E28 16010[15974]
bcYz ?o6 箍筋 HPB300 d12@150 1508[1119]
3)ip@29F |j+~Td3})& 加强箍筋 HRB335 D14@2000 154
>"[u.1J_'I n >Ei1 [ 后排截面桩配筋参数 ]
d ?K8Ygz 桩配筋是否考虑轴力 否
. .t= Y# 桩是否均匀配筋 是
?/wloLS47 混凝土保护层厚度(mm) 50
Dmw ,Bi* 桩的纵筋级别 HRB400
f[RnL#*xJU 桩的螺旋箍筋级别 HPB300
<ZiO[dEV 桩的螺旋箍筋间距(mm) 150
h(L5MZs 弯矩折减系数 1.00
S]N4o'K}q 剪力折减系数 1.00
"f3>20} 荷载分项系数 1.35
PEWzqZ|!; 配筋分段数 一段
$Yka\tS' 各分段长度(m) 28.70
]'G7(Y\)f d
!H)voX [ 后排桩内力取值 ]
}pA4#{) 段 内力类型 内力 内力 内力
twn@~$ 号 计算值 设计值 实用值
*+AP}\p0F 后 基坑内侧最大弯矩(kN.m) 841.23 1135.67 1135.67
\
C^D2Z6 1 基坑外侧最大弯矩(kN.m) 788.06 1063.89 1063.89
(}:xs,Ax 最大剪力(kN) 206.85 279.25 279.25
GZ={G2@=I 轴力(kN) 546.82 738.21 738.21
Z K vh] #cs!`Ngb+ 段 选筋类型 级别 钢筋 实配[计算]面积
H L?pnT09 号 实配值 (mm2或mm2/m)
YV
msWuF 1 纵筋 HRB400 26E20 8168[8070]
vEsSqzc 箍筋 HPB300 d12@150 1508[1119]
2R!W5gs1< 6yb<4 @LOb 加强箍筋 HRB335 D14@2000 154
v^ tKT & */)gk=x8 [ 连梁截面配筋参数 ]
E kX6> mo 混凝土保护层厚度(mm) 30
0#JBz\ 连梁的纵筋级别 HRB400
%c0;Bb- 连梁箍筋级别 HPB300
5f5ZfK3<i 连梁的箍筋间距(mm) 150
OK 6}9Eu9 弯矩折减系数 0.85
pr"flRQr# 剪力折减系数 1.00
El %(je,| 荷载分项系数 1.25
-}J8|gwwp 连梁深受弯时按深受弯配筋 否
*l//r
V?l Go|65Z\`7M [ 连梁内力取值 ]
#5D+XB T 段 内力类型 内力 内力 内力
DkIF vsLK 号 计算值 设计值 实用值
H[r0jREK 连梁上侧最大弯矩(kN.m) 799.22 849.17 849.17
lg1D>=(mY 1 连梁下侧最大弯矩(kN.m) 841.23 893.81 893.81
f"Iyo:Wt 最大剪力(kN) 546.82 683.52 683.52
j66@E\dN 轴力(kN) 41.69 52.11 58.29
)B_h"5X4\y b<n )`; 段 选筋类型 级别 钢筋 实配[计算]面积
%?fzT+-=% 号 实配值 (mm2或mm2/m)
H 4,y uV 连梁上侧纵筋 HRB400 11E20 3456[3228]
4Z ] 35* 1 连梁下侧纵筋 HRB400 11E20 3456[3398]
C#Jj;Gd 箍筋 HPB300 d14@150 2053[1525]
msylb~ ^ J^:~#` 8 ----------------------------------------------------------------------
d%hA~E1rR [ 抗倾覆稳定性验算 ]
3fPv71NVtt ----------------------------------------------------------------------
A=K1T]o 抗倾覆安全系数:
#"_MY- =Ug_1w 工况1：
.p`'^$X^ 双排对前趾的抗倾覆安全系数(一、二、三级的结构，分别不小于1.25、1.2、1.15。):
> =H8>X 抗倾覆稳定性系数 KQ = 1.505 >= 1.25, 满足规范要求。
X\%3u PQ ----------------------------------------------
: +Kesa :E 0h#M) Ft ----------------------------------------------------------------------
TE~@Bl;{?c [ 整体稳定验算 ]
_H s vF[\[ ----------------------------------------------------------------------
sYpogFfV 9[ D7 N YC'~8\x3 z 计算方法：瑞典条分法
`vw.~OBl 应力状态：有效应力法
#F@7>hd1 条分法中的土条宽度: 1.00m
M6 iKl OT i3T1& 滑裂面数据
BP$#a
# 整体稳定安全系数 Ks = 2.121
vvxj{fxb) 圆弧半径(m) R = 31.946
]Ho`*$dD 圆心坐标X(m) X = -1.895
}3 }=tN5 圆心坐标Y(m) Y = 13.398
rRYf.~UH@P -cgukl4Va ----------------------------------------------------------------------
F S:WbFmc [ 抗隆起验算 ]
vEGK{rMA ----------------------------------------------------------------------
"=.|QKC1` 5ov%(QI 1) 从支护底部开始，逐层验算抗隆起稳定性，结果如下：
*q{UipZbx 支护底部，验算抗隆起：
^%pwyY\t Ks = 3.370 ≥ 1.800，抗隆起稳定性满足。
=6&D4~R ----------------------------------------------------------------------
lQ"i]};<D [ 嵌固深度计算 ]
L:-lqag! ----------------------------------------------------------------------
&v,p_'k 嵌固深度计算参数：
Hea<!z PH 是否考虑坑底隆起稳定性 √
Y=Qf!Cq] W<" \ hQI 嵌固深度计算过程：
` 'WLGQG 当地层不够时，软件是自动加深最后地层厚度(最多延伸100m)得到的结果。
#9 OP.4 1) 嵌固深度构造要求：
s jm79/ 依据《建筑基坑支护技术规程》 JGJ 120-2012,
t;Om9 双排桩嵌固深度对于一般黏性土、砂土ld不宜小于0.6h。
MVZ>:G9: 嵌固深度构造长度ld：9.120m。
k qw? X{ 2) 嵌固深度满足抗倾覆要求的嵌固深度：
_+i z?|U 双排桩按《建筑基坑支护技术规程》 JGJ 120-2012抗倾覆稳定计算嵌固深度ld值，公式如下：
#1 @~w} Dh VKz<7K\/ 得到ld = 13.420m。
U mX[=D| 3) 嵌固深度满足坑底抗隆起要求：
Oy$BR
<\ 符合坑底抗隆起的嵌固深度ld = 0.400m
avu,o 满足以上要求的嵌固深度ld计算值=13.420m，ld采用值=18.000m。
BtChG] N| xQap44KPZ =============================================================================
,np`:fBMy ----------------------------------------------------------------------
<>_Wd AOuD [ 嵌固段基坑内侧土反力验算 ]
"6Uj:9 ----------------------------------------------------------------------
Bq_P?Q+\ 工况1：
L0tKIpk Ps = 0.000 ≤ Ep = 0.000，土反力满足要求。
Z;D3lbqE i&)C, 式中：
-^v}T/Kl# Ps为作用在挡土构件嵌固段上的基坑内侧土反力合力（kN）；
KTt$Pt/. Ep为作用在挡土构件嵌固段上的被动土压力合力（kN）。
rrYp^xLa` #Ca's'j&f j*d~h$[k
