重要性系数取1是按照湖北地方规范来的，后面的荷载分项系数为1.35。完整计算书如下。另外还可以看到双排桩+一道锚杆的时候，位移是往基坑外的，不知道什么原因。 U> cV|
$* AYcy7
加一道锚杆 o$#G0}yn ----------------------------------------------------------------------
P,xKZ{( 双排桩支护
q?4p)@# ----------------------------------------------------------------------
-n=^U [ 基本信息 ]
P*
w9 , ----------------------------------------------------------------------
X' d9[). 规范与规程 《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012
$ {O# 支护结构安全等级 一级 内力计算方法 增量法
%+j8["VEC 基坑深度H(m) 15.200 支护结构重要性系数γ0 1.00
L W[9 嵌固深度(m) 13.000 前排桩有无冠梁 有
:[O
8 桩顶标高(m) -4.500 ├宽(m) 1.200
()5[x.xK@ 桩截面类型 圆形 ├高(m) 0.600
,quoRan └桩直径(m) 1.000 └刚度(MN/m) 0.016
L;*ljZ^c 桩布置形式 矩形 后排桩有无冠梁 有
3on7~*
├桩排距(m) 3.000 ├宽(m) 1.200
j/fzzI0@ └桩间距(m) 1.500 ├高(m) 0.600
UJM1VAJ 0 混凝土强度等级 C30 └刚度(MN/m) 0.016
n;@bLJ$W 连梁宽度(m) 1.000 放坡级数 2
d Vj_8> 连梁高度(m) 0.800 超载个数 3
5_- (<B v*r7Zz6l ----------------------------------------------------------------------
`G n50-@ [ 放坡信息 ]
U^Q:Y}^ ----------------------------------------------------------------------
o=50>$5jlS 坡号 台宽(m) 坡高(m) 坡度系数
EK;YiJ 1 1.000 2.500 1.000
#:[t^} 2 0.000 2.000 1.500
[<%H>S1 bmf I ~8 ----------------------------------------------------------------------
|$vX<. S [ 超载信息 ]
8zRP (+&W ----------------------------------------------------------------------
ZZHDp&lh} 超载 类型 超载值 作用深度 作用宽度 距坑边距 形式 长度
)/pU.Z/ 序号 (kPa,kN/m) (m) (m) (m) (m)
DVSL [p?_ 1 75.000 0.000 2.000 13.200 条形 ---
0s /w,? 2 20.000 0.000 5.000 15.200 条形 ---
0\[Chja 3 20.000 0.000 6.700 6.500 条形 ---
E^.n c~ MRb- H1+Xf ----------------------------------------------------------------------
+z9Q -d%O [ 土层信息 ]
Q4+gAS9 ----------------------------------------------------------------------
d/BM& r 土层数 3 坑内加固土 否
K
P Oa|$ 内侧降水最终深度(m) 15.200 外侧水位深度(m) 0.000
SZ,YS
4M 内侧水位是否随开挖过程变化 否 内侧水位距开挖面距离(m) ---
E%r k[wI 弹性计算方法按土层指定 ㄨ 弹性法计算方法 m法
'eLqlu |T 基坑外侧土压力计算方法 主动
M_"L9^^> N _a6[{_Pc ----------------------------------------------------------------------
U.DDa T 1 [ 土层参数 ]
M%ICd Ic' ----------------------------------------------------------------------
` :o4'CG 层号 土类名称 层厚 重度 浮重度 粘聚力 内摩擦角 压缩模量
77\] B (m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) (MPa)
8 ,C *4y~ 1 杂填土 5.20 18.5 8.5 10.00 18.00 0.100
LIcM3_. 2 粘性土 23.00 19.8 9.8 39.00 18.00 16.000
[R=yF ~- 3 粘性土 30.00 19.8 9.8 --- --- 14.500
iV &6nh( x4E7X_ 层号 与锚固体摩 粘聚力 内摩擦角 水土 计算方法 m,c,K值 抗剪强度
) n2 re?S 擦阻力(kPa) 水下(kPa) 水下(度) (kPa)
v6>_ j
L 1 20.0 10.00 18.00 合算 m法 5.68 ---
fA+ ,TEB~d 2 55.0 39.00 18.00 合算 m法 8.58 ---
{u#;?u=| 3 60.0 41.00 17.00 合算 m法 8.18 ---
fh](K'P#^ p-Kz-+A [ CIb2J)qev ----------------------------------------------------------------------
U)E(`{p] [ 支锚信息 ]
n 2)@S0{ ----------------------------------------------------------------------
tasUZ#\6 支锚道数 1
B" !l2 l)Crc-:}4j 支锚 支锚类型 水平间距 竖向间距 入射角 总长 锚固段
[co% :xJu 道号 (m) (m) (°) (m) 长度(m)
n/+.s(7c 1 锚索 1.500 4.500 15.00 15.50 6.00
mj9 <%P }+C2I 支锚 预加力 支锚刚度 锚固体 工况 锚固力 材料抗力 材料抗力
4lKq{X5< 道号 (kN) (MN/m) 直径(mm) 号 调整系数 (kN) 调整系数
KY51rw. 1 5.00 1.05 150 2～ 1.00 101.93 1.00
[n \2 xa <UM5eI n)^i/ nXb' ----------------------------------------------------------------------
uI1 q>[ [ 土压力模型及系数调整 ]
XCU7x i $d ----------------------------------------------------------------------
"|q qUKJZ 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:
nlW +.a[ 7cc O93Mz 9f &C 层号 土类 水土 水压力 外侧土压力 外侧土压力 内侧土压力 内侧土压力
>pp5 ;h8! 名称 调整系数 调整系数1 调整系数2 调整系数 最大值(kPa)
4nh>'v%pD 1 杂填土 合算 1.000 1.000 1.000 1.000 10000.000
>`A9[`$n 2 粘性土 合算 1.000 1.000 1.000 1.000 10000.000
mF,Y?ax 3 粘性土 合算 1.000 1.000 1.000 1.000 10000.000
K `u(/kz/< whi`Z:~ @~YYD#'vNY ----------------------------------------------------------------------
D/vOs[X
o, [ 工况信息 ]
7?GIS ' ----------------------------------------------------------------------
nV -mPyfL8 双排桩计算模型：
J&.{7Y F L.S;J[a; 工况参数：
X voo= -"=U?>( 工况 工况 深度 支锚
`f *Q$Ulqx 号 类型 (m) 道号
Q9Kve3u-i 1 开挖 5.000 ---
Gn ~6X- l 2 加撑 --- 1.锚索
r76J
N 3 开挖 15.200 ---
l'/R&`-n B9NWW6S g*03{l#P ----------------------------------------------------------------------
MP_ ~<Q [ 设计结果 ]
Y@N,qHtz ----------------------------------------------------------------------
A v2 08}Y jRJn+ ----------------------------------------------------------------------
.QZaGw=,z [ 结构计算 ]
+
HK8jCa ----------------------------------------------------------------------
1~Oe=`{& 各工况：
i{`FmrPO~ x{n`^;Y1 U%q7Ai7 0K`#>}W #X 内力位移包络图：
amOnqH-( 
Ji> o! 地表沉降图：
!cO]< CWPq OY;*zk AiEd !u. .Le?T&_ ----------------------------------------------------------------------
5|o6v1bM [ 前排桩冠梁选筋结果 ]
"4ri SxEyF ----------------------------------------------------------------------
ca7=V/i_a{ k1{K*O$e 钢筋级别 选筋
wt!nMQ As1 HRB400 2E16
lDYyqG4 As2 HRB400 2E16
i rU 6 D As3 HPB300 d8@200
WvBc#s- zNxW'?0Z? ----------------------------------------------------------------------
'98 VYCL [ 后排桩冠梁选筋结果 ]
kEOS{C%6R ----------------------------------------------------------------------
lij.N) E 5ni~Q 9b 钢筋级别 选筋
[5G6 VNh= As1 HRB400 2E16
IsZHe lg As2 HRB400 2E16
}<@b= _>S As3 HPB300 d16@2
YKH\rN6X pWK(z[D ----------------------------------------------------------------------
5-aj 2>=7 [ 环梁选筋结果 ]
x[h^[oF0 ----------------------------------------------------------------------
8ZM&(Lz7u rH_\ d?b 钢筋级别 选筋
nqI@Y ) As1 HRB335 5D20
Cd,jDPrw As2 HRB335 3D20
*>|gxM8 As3 HPB300 d8@200
+
+M$#Er& PsnWWj?c ----------------------------------------------------------------------
D^l%{IG
[ 截面计算 ]
,z;cbsV-{ ----------------------------------------------------------------------
]P .'>4 [ 前排桩截面配筋参数 ]
H`1{_ 桩配筋是否考虑轴力 否
bM {s
T" 桩是否均匀配筋 是
*=]&&< 混凝土保护层厚度(mm) 50
^(vs.U^U< 桩的纵筋级别 HRB400
m RL"nC 桩的螺旋箍筋级别 HPB300
"D63I|O) 桩的螺旋箍筋间距(mm) 150
B@&4i?yJ 弯矩折减系数 1.00
C G0
M 剪力折减系数 1.00
DI:]GED" = 荷载分项系数 1.35
NdMb)l)m 配筋分段数 一段
r^FhTzA=1 各分段长度(m) 23.70
=Xi07_8Ic< 3Dng 1} [ 前排桩内力取值 ]
ABQ('#78 段 内力类型 内力 内力 内力
oW ::hB 号 计算值 设计值 实用值
s5CXwM6cx 前 基坑内侧最大弯矩(kN.m) 72.79 98.27 98.27
7
n8"/0kc: 1 基坑外侧最大弯矩(kN.m) 76.39 103.13 103.13
fI &t] 最大剪力(kN) 31.28 42.23 42.23
coW:DFX 轴力(kN) 3.91 5.28 5.28
Fq |Ni$ }= < 段 选筋类型 级别 钢筋 实配[计算]面积
yE:+Lo`> 号 实配值 (mm2或mm2/m)
;j[>9g 1 纵筋 HRB400 22E16 4423[4320]
lR )67a 箍筋 HPB300 d12@150 1508[1119]
.E`\MtA X:HacYqtC 加强箍筋 HRB335 D14@2000 154
>/l? g5{ * @ 3Ag( [ 后排截面桩配筋参数 ]
K#6P}tf 桩配筋是否考虑轴力 否
em,u(#)& 桩是否均匀配筋 是
)c8rz[i 混凝土保护层厚度(mm) 50
fmU { 桩的纵筋级别 HRB400
/]K^
rw[ 桩的螺旋箍筋级别 HPB300
F* IzQ(#HW 桩的螺旋箍筋间距(mm) 150
>AVVEv18 弯矩折减系数 1.00
vdAr|4^qB 剪力折减系数 1.00
'u *D A|HC 荷载分项系数 1.35
,:%CB"J 配筋分段数 一段
Xe$ I7iKD 各分段长度(m) 23.70
$"+ djI?E9 A\4D79>x [ 后排桩内力取值 ]
-ws? "_w 段 内力类型 内力 内力 内力
#.rdQ,)< 号 计算值 设计值 实用值
ojaws+(& y 后 基坑内侧最大弯矩(kN.m) 83.15 112.25 112.25
>_[ 9t 1 基坑外侧最大弯矩(kN.m) 7.44 10.05 10.05
yA)/Q
Yge 最大剪力(kN) 37.99 51.28 51.28
);#JL0I 轴力(kN) -0.59 -0.80 -0.80
X <f8, n mk.9O hYY 段 选筋类型 级别 钢筋 实配[计算]面积
uatm/o^~, 号 实配值 (mm2或mm2/m)
idLWe9gC 1 纵筋 HRB400 22E16 4423[4320]
C 3^JAP 箍筋 HPB300 d12@150 1508[1119]
-`'I{g&A 8I lunJ 加强箍筋 HRB335 D14@2000 154
v- 2:(I V nV"~-On [ 连梁截面配筋参数 ]
e>6y% v; 混凝土保护层厚度(mm) 30
zZL6z 4 g 连梁的纵筋级别 HRB400
uaT!(Y6 连梁箍筋级别 HPB300
k.uH~S _ 连梁的箍筋间距(mm) 150
arIf'CG6 弯矩折减系数 0.85
a =J^ 剪力折减系数 1.00
my(2;IJ#{ 荷载分项系数 1.25
Ro\8ZX UQa 连梁深受弯时按深受弯配筋 否
{m4b(t`xw J l( &!?j [ 连梁内力取值 ]
:ci5r;^ 段 内力类型 内力 内力 内力
%KsEB*' " 号 计算值 设计值 实用值
vx>b^tJKC 连梁上侧最大弯矩(kN.m) 7.44 7.91 8.54
dG@%jD) 1 连梁下侧最大弯矩(kN.m) 72.82 77.37 83.56
C[ NS kr 最大剪力(kN) 3.91 4.89 5.28
;D3C >7y 轴力(kN) -8.24 -10.30 -11.13
5x5@t
: #eoome2Q 段 选筋类型 级别 钢筋 实配[计算]面积
]O]4z,n 号 实配值 (mm2或mm2/m)
Z"/p,A9W9| 连梁上侧纵筋 HRB400 8E16 1608[1600]
sd*p/Q|4 1 连梁下侧纵筋 HRB400 8E16 1608[1600]
h
k]
N6+@ 箍筋 HPB300 d12@150 1508[1271]
U;YC}r CSJdvxb ----------------------------------------------------------------------
~-ia+A6GIV [ 锚杆计算 ]
c23oCfB> ----------------------------------------------------------------------
um jt]Gu[ [ 锚杆参数 ]
}q_< _lQ 锚杆钢筋级别 HRB400
] ] !V K 锚索材料强度设计值(MPa) 1320.000
). <-X^@ 锚索材料强度标准值(MPa) 1860.000
v:IpMU-+\ 锚索采用钢绞线种类 1 × 7
WffQ :L? 锚杆材料弹性模量(×105 MPa) 2.000
p2#)A" 锚索材料弹性模量(×105 MPa) 1.950
p)`{Sos 注浆体弹性模量(×104MPa) 3.000
ASKf '\,dV 锚杆抗拔安全系数 1.600
;y,5k? 锚杆荷载分项系数 1.250
bWH& P/> `ZU($!( [ 锚杆水平方向内力 ]
6c}h(TkB 支锚道号 最大内力 内力 内力
"H7df t/ 弹性法(kN) 标准值(kN) 设计值(kN)
Pr3qo4t.L 1 5.00 5.00 6.25
z6U\axO6 APvDP? [ 锚杆轴向内力 ]
W< bGDh 支锚道号 最大内力 内力 内力
U_M$#i{_ 弹性法(kN) 标准值(kN) 设计值(kN)
Z?6%;n^ 54 1 5.18 5.18 6.47
'.on)Zd. Dt}JG6 S [ 锚杆自由段长度计算简图 ]
B-xGX$<z ZGBd%RWjG_ 支锚道号 支锚类型 钢筋或 自由段长度 锚固段长度 实配[计算]面积 锚杆刚度
/ kE6@ 钢绞线配筋 实用值(m) 实用值(m) (mm2) (MN/m)
M||+qd W! 1 锚索 1s9.5 9.5 6.0 54.8[4.9] 1.05
*{YlN}vA T/b6f;t-s 0]'7_vDs| /z4$gb7Y ----------------------------------------------------------------------
IoxgjUa [ 抗倾覆稳定性验算 ]
I5`4 Al ----------------------------------------------------------------------
gR&Q3jlIV 抗倾覆安全系数:
SzAJ2:qhl B~6&{7 xc% 工况1：
|9u OUE 注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
0@[$lv;OS 序号 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)
-f3p U:G8 1 锚索 0.000 0.000
.I7pA 5V{# 双排对前趾的抗倾覆安全系数(一、二、三级的结构，分别不小于1.25、1.2、1.15。):
^hG-~z< 抗倾覆稳定性系数 KQ = 5.329 >= 1.25, 满足规范要求。
\MA+f~)9 工况2：
^ UciW 注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
gT 3_RUF 序号 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)
_> 5(iDW0 1 锚索 67.952 103.673
Vp#JS3Y 双排对前趾的抗倾覆安全系数(一、二、三级的结构，分别不小于1.25、1.2、1.15。):
t#V!8EpBg 抗倾覆稳定性系数 KQ = 5.406 >= 1.25, 满足规范要求。
y <?kzt 工况3：
0g
+7uGp: 注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
Z~AO0zUKY 序号 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)
& TnS4O 1 锚索 67.952 103.673
S*==aftl( 双排对前趾的抗倾覆安全系数(一、二、三级的结构，分别不小于1.25、1.2、1.15。):
rx'RSo#1O 抗倾覆稳定性系数 KQ = 1.301 >= 1.25, 满足规范要求。
cA2V2S) ----------------------------------------------
- \ 5v^l 安全系数最小的工况号：工况3。
s6H]J{1F 最小安全Ks = 1.301 >= 1.250, 满足规范要求。
RM]\+BK ----------------------------------------------------------------------
o\[~.";Z [ 整体稳定验算 ]
NokU) O ;x ----------------------------------------------------------------------
]q;Emy 计算方法：瑞典条分法
@fHi\W2JG 应力状态：有效应力法
'<jyw 条分法中的土条宽度: 1.00m
v ]'ztFA sr r
:!5 滑裂面数据
Vr jc~>X 整体稳定安全系数 Ks = 1.842
*U^6u/iH 圆弧半径(m) R = 25.687
viW!,QQ(S 圆心坐标X(m) X = -1.498
({
8-* 圆心坐标Y(m) Y = 12.091
Za/-i"U 'vVQg ----------------------------------------------------------------------
bENdMH"; [ 抗隆起验算 ]
%oF}HF. ----------------------------------------------------------------------
$ I!XSz"/e _ q( ko/T 1) 从支护底部开始，逐层验算抗隆起稳定性，结果如下：
61Bwb]\f/| 支护底部，验算抗隆起：
}d[ kxo Ks = 3.120 ≥ 1.800，抗隆起稳定性满足。
bbtGXfI+SB 18)'c?^. 2) 坑底抗隆起按以最下层支点为转动轴心的圆弧条分法计算，结果如下：
#9B)Xx!g Ks = 1.600 < 2.200，坑底抗隆起稳定性不满足。
&Q%zl9g(g ----------------------------------------------------------------------
yd^ {tQi [ 嵌固深度计算 ]
++bf#qS<8D ----------------------------------------------------------------------
HeK/7IAqp 嵌固深度计算参数：
Hu^1[# 嵌固深度是否考虑支锚作用 ㄨ
ls?~+\Jb 是否考虑坑底隆起稳定性 √
uX"H4l O~ 是否考虑最下层支点为轴心的圆弧稳定性 √
}'5MK !SC`D])l 嵌固深度计算过程：
1[mXd 当地层不够时，软件是自动加深最后地层厚度(最多延伸100m)得到的结果。
xj<Rp|7& 1) 嵌固深度构造要求：
c CSs 依据《建筑基坑支护技术规程》 JGJ 120-2012,
fWCo;4<5? 双排桩嵌固深度对于一般黏性土、砂土ld不宜小于0.6h。
% "kPvI3Y 嵌固深度构造长度ld：9.120m。
bH-ub2@qO 2) 嵌固深度满足抗倾覆要求的嵌固深度：
}HL]yDO 双排桩按《建筑基坑支护技术规程》 JGJ 120-2012抗倾覆稳定计算嵌固深度ld值，公式如下：
q
VjdOY:z 得到ld = 13.420m。
e2L0VXb b 3) 嵌固深度满足坑底抗隆起要求：
OtY `@\hy 符合坑底抗隆起的嵌固深度ld = 0.400m
a Fc1|.Nm 4) 嵌固深度满足以最下层支点为轴心的圆弧滑动稳定性要求：
&X`C%h 符合以最下层支点为轴心的圆弧滑动稳定的嵌固深度ld = 27.500m。
a_[Eh f E GSY( 满足以上要求的嵌固深度ld计算值=27.500m，ld采用值=13.000m。
QEm|])V d)"3K6s|5 =============================================================================
6~0$Z-);( ---------------------------------------------------------------------
Z_PNI#h* [ 嵌固段基坑内侧土反力验算 ]
bADnW4N`6; ----------------------------------------------------------------------
6h>wt-tRC 工况1：
9V'%<pk''( Ps = 0.000 ≤ Ep = 0.000，土反力满足要求。
} elc `jj ~< P
0]ju 工况2：
a[v0%W ]u Ps = 0.000 ≤ Ep = 0.000，土反力满足要求。
.0p0_f= ZWii)0'PV 工况3：
t#yk ->, Ps = 0.000 ≤ Ep = 0.000，土反力满足要求。
O1 rvaOlr ~Xw"} S5 式中：
LnFdhrB@x Ps为作用在挡土构件嵌固段上的基坑内侧土反力合力（kN）；
214Ml0/% Ep为作用在挡土构件嵌固段上的被动土压力合力（kN）。
,ZKr .`B LZ\q3 7UV MV! {j;g1< 不加锚杆 +cWLjPD/} &w 4?)# ----------------------------------------------------------------------
`0rd26Qro [ 基本信息 ]
'QG xd!4 ----------------------------------------------------------------------
SIe ="YG]< 规范与规程 《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012
/;{P}-H`ei 支护结构安全等级 一级 内力计算方法 增量法
g(nPQOs$u 基坑深度H(m) 15.200 支护结构重要性系数γ0 1.00
9Q
-HeXvR 嵌固深度(m) 18.000 前排桩有无冠梁 有
8{Q<N%Jnu 桩顶标高(m) -4.500 ├宽(m) 1.200
+QB"8- 桩截面类型 圆形 ├高(m) 0.600
IWBX '|}K └桩直径(m) 1.000 └刚度(MN/m) 0.016
:KH g&ZX7 桩布置形式 矩形 后排桩有无冠梁 有
Q.bXM?V) ├桩排距(m) 3.000 ├宽(m) 1.200
B*qi_{Gp └桩间距(m) 1.500 ├高(m) 0.600
Pih tf4i 混凝土强度等级 C30 └刚度(MN/m) 0.016
lNNv|YiL 连梁宽度(m) 1.200 放坡级数 2
sD<a+Lw}x 连梁高度(m) 0.800 超载个数 3
ZjT, pOSyb `+ `Z7 ----------------------------------------------------------------------
I\hh8abAp [ 放坡信息 ]
?M$.+V{ a ----------------------------------------------------------------------
3NZK*!@ ' 坡号 台宽(m) 坡高(m) 坡度系数
Twh!X*uQ 1 1.000 2.500 1.000
@)IjNplYkw 2 0.000 2.000 1.500
d; [ C6d ?8HHA: GP ----------------------------------------------------------------------
%/EVUN9= [ 超载信息 ]
/TE _W@?^ ----------------------------------------------------------------------
|HU@
> 超载 类型 超载值 作用深度 作用宽度 距坑边距 形式 长度
yZd +^QN 序号 (kPa,kN/m) (m) (m) (m) (m)
H!vax)%-\ 1 75.000 0.000 2.000 13.200 条形 ---
R= a|Blp 2 20.000 0.000 5.000 15.200 条形 ---
|yvQ[U~PQ 3 20.000 0.000 6.700 6.500 条形 ---
2`.cK 3 w|3z;-#Q; ----------------------------------------------------------------------
L%">iQOG# [ 土层信息 ]
01[NX? qEa ----------------------------------------------------------------------
yh^!'!I6u[ 土层数 3 坑内加固土 否
z+x\(/ 内侧降水最终深度(m) 15.200 外侧水位深度(m) 0.000
2Fy>.*,? 弹性计算方法按土层指定 ㄨ 弹性法计算方法 m法
BW-`t-,E; 基坑外侧土压力计算方法 主动
tv>>l% H /,gro ----------------------------------------------------------------------
z|fmrwkN'$ [ 土层参数 ]
<Q$@r?Mu] ----------------------------------------------------------------------
h "lX 4 层号 土类名称 层厚 重度 浮重度 粘聚力 内摩擦角 压缩模量
$GYm6x\4 (m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) (MPa)
u,F nAh?" 1 杂填土 5.20 18.5 8.5 10.00 18.00 0.100
2*rH?dz8E 2 粘性土 23.00 19.8 9.8 39.00 18.00 16.000
>O1[:%Z1 3 粘性土 30.00 19.8 9.8 --- --- 14.500
IOTR/anu z25lZI" X` 层号 与锚固体摩 粘聚力 内摩擦角 水土 计算方法 m,c,K值 抗剪强度
ot @|!V 擦阻力(kPa) 水下(kPa) 水下(度) (kPa)
{- ZFp 1 20.0 10.00 18.00 合算 m法 5.68 ---
jN u9KlN 2 55.0 39.00 18.00 合算 m法 8.58 ---
Yj%U
>),8 3 60.0 41.00 17.00 合算 m法 8.18 ---
z
MLK7+ EJ@?h(O c/Qt Ot ----------------------------------------------------------------------
mt9 . x [ 土压力模型及系数调整 ]
rL/H2[d ----------------------------------------------------------------------
|]QqXE-7 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:
qd+h$ "p Z.d 7U~_ FE" y\2} 层号 土类 水土 水压力 外侧土压力 外侧土压力 内侧土压力 内侧土压力
- *F(7$ 名称 调整系数 调整系数1 调整系数2 调整系数 最大值(kPa)
`))\}C@k 1 杂填土 合算 1.000 1.000 1.000 1.000 10000.000
cbeLu'DWB. 2 粘性土 合算 1.000 1.000 1.000 1.000 10000.000
S2n39 3 3 粘性土 合算 1.000 1.000 1.000 1.000 10000.000
yPM3a7-Bm za#s/b$[ "mX\&%i6\p ----------------------------------------------------------------------
vQ<90Z xqB [ 工况信息 ]
ilK-?@u+ ----------------------------------------------------------------------
zs%Hb48V 双排桩计算模型：
{zQS$VhXr &-s'BT[PGq 工况参数：
O#&c6MDB: ;_8#f%Y#R 工况 工况 深度 支锚
VQY&g;[d 号 类型 (m) 道号
pkP?i5 , 1 开挖 15.200 ---
e'~Zo9`r6 m7&O9? X FSU ttg" ----------------------------------------------------------------------
qs|m j}? [ 设计结果 ]
. 7zK@6i ----------------------------------------------------------------------
OF%B[h&
?in|qevL ----------------------------------------------------------------------
Mmj;'iYOwF [ 结构计算 ]
Y^36>1.: ----------------------------------------------------------------------
v4?x.I 各工况：
}
$uxJB Mb"J@5P[4 内力位移包络图：
Wf>zDW^"R 
fKp#\tCc y 地表沉降图：
*o-.6OxZ$ 9k9_mjLZ R Z6xdq}> yvgrIdEP ----------------------------------------------------------------------
)Y]{HQd [ 前排桩冠梁选筋结果 ]
UUF ;p2{f ----------------------------------------------------------------------
ub7z A!% Q
s.pGi0W 钢筋级别 选筋
[(o7$i29|% As1 HRB400 2E16
h\7fp . As2 HRB400 2E16
~ )qtply As3 HPB300 d8@200
7~&/_3 PN0VQ/.. ----------------------------------------------------------------------
Ad:TYpLD [ 后排桩冠梁选筋结果 ]
.P.z B}0= ----------------------------------------------------------------------
7~9S 9 ygeDc nvR] 钢筋级别 选筋
!h(|\"
} As1 HRB400 2E16
\(VTt|}By$ As2 HRB400 2E16
I6j$X 6u As3 HPB300 d16@2
,Q C{3i~ ^F2b
hXE ----------------------------------------------------------------------
3k|oK'l [ 环梁选筋结果 ]
I<K si~*i ----------------------------------------------------------------------
HODz* pI o[v\|Q`d 钢筋级别 选筋
*4U^0e As1 HRB335 5D20
Jo$G,Q As2 HRB335 3D20
UJ0<%^f As3 HPB300 d8@200
|X,|QC*7? %~:@}C% A ----------------------------------------------------------------------
\D1@UyE [ 截面计算 ]
DzIV5F G ----------------------------------------------------------------------
P%;lHC #i [ 前排桩截面配筋参数 ]
|\xTcS|d 桩配筋是否考虑轴力 否
>a bp se 桩是否均匀配筋 是
L2c\i 混凝土保护层厚度(mm) 50
:3 1?Z(fQ 桩的纵筋级别 HRB400
8)>4Z NXz 桩的螺旋箍筋级别 HPB300
Zr zv'; 桩的螺旋箍筋间距(mm) 150
?<rZ9$ 弯矩折减系数 1.00
Yx&d\/ 9 剪力折减系数 1.00
a ?\:,5= 荷载分项系数 1.35
J+T tM> 配筋分段数 一段
-p"}K~lt: 各分段长度(m) 28.70
SmAii}-jf rk47 $36X [ 前排桩内力取值 ]
.Fx3WryF 段 内力类型 内力 内力 内力
++eT
0 号 计算值 设计值 实用值
u2IU/z8
^ 前 基坑内侧最大弯矩(kN.m) 983.06 1327.14 1351.45
{Iz"]W h<f 1 基坑外侧最大弯矩(kN.m) 1542.78 2082.76 2084.38
Y$#6%`*#>n 最大剪力(kN) 605.65 817.63 816.95
p,tkVedR 轴力(kN) -546.82 -738.21 -747.97
dsOt(yNo ?zf3AZ9 段 选筋类型 级别 钢筋 实配[计算]面积
uPC(|U% 号 实配值 (mm2或mm2/m)
>S8
n 8U 1 纵筋 HRB400 26E28 16010[15974]
b 4f3ef 箍筋 HPB300 d12@150 1508[1119]
7uf5w0] bYmk5 fpRG 加强箍筋 HRB335 D14@2000 154
&fsk ESV0 T7-yZSw -m [ 后排截面桩配筋参数 ]
@yj~5Gf(j 桩配筋是否考虑轴力 否
SW5n?Qj3- 桩是否均匀配筋 是
\;iOQqv0& 混凝土保护层厚度(mm) 50
L
F&!od9[ 桩的纵筋级别 HRB400
2D a 0*xn{ 桩的螺旋箍筋级别 HPB300
4,f`C0>" 桩的螺旋箍筋间距(mm) 150
2.^C IJ c 弯矩折减系数 1.00
CfVL' 剪力折减系数 1.00
>*uj
)u% 荷载分项系数 1.35
\}\#
fg 配筋分段数 一段
#xfav19{ . 各分段长度(m) 28.70
$KhD>4^ jL [E+J=L.l [ 后排桩内力取值 ]
&- !$qUli 段 内力类型 内力 内力 内力
G .$KP 号 计算值 设计值 实用值
Dbb=d8u tE 后 基坑内侧最大弯矩(kN.m) 841.23 1135.67 1135.67
e}n(mq 1 基坑外侧最大弯矩(kN.m) 788.06 1063.89 1063.89
FAdTp.
最大剪力(kN) 206.85 279.25 279.25
o+L [o_er 轴力(kN) 546.82 738.21 738.21
/ U!xh3 KE~.f( 段 选筋类型 级别 钢筋 实配[计算]面积
2`rJ r 号 实配值 (mm2或mm2/m)
C ^c <s 1 纵筋 HRB400 26E20 8168[8070]
RR|X4h0.
箍筋 HPB300 d12@150 1508[1119]
7VskZbj\ +_25E.>ml 加强箍筋 HRB335 D14@2000 154
Hy -)yR 138v{Z [ 连梁截面配筋参数 ]
TRJTJM_k 混凝土保护层厚度(mm) 30
]+b?J0|P< 连梁的纵筋级别 HRB400
\T!,Z;zK 连梁箍筋级别 HPB300
%zo
6A1Q; 连梁的箍筋间距(mm) 150
[ mj=m?j 弯矩折减系数 0.85
*> HS>#S 剪力折减系数 1.00
A-d<[@d0 荷载分项系数 1.25
\y6Y}Cv 连梁深受弯时按深受弯配筋 否
ko|M 2 \ &gr
T@ [ 连梁内力取值 ]
Vk*XiEfKm> 段 内力类型 内力 内力 内力
}{kn/m/ 号 计算值 设计值 实用值
HH0ck(u_A* 连梁上侧最大弯矩(kN.m) 799.22 849.17 849.17
?NvE9+n 1 连梁下侧最大弯矩(kN.m) 841.23 893.81 893.81
v$+A! eo 最大剪力(kN) 546.82 683.52 683.52
4"\x# 轴力(kN) 41.69 52.11 58.29
<F AbImE} Udf\;G@ 段 选筋类型 级别 钢筋 实配[计算]面积
9Z f 号 实配值 (mm2或mm2/m)
CEBu[TT/9 连梁上侧纵筋 HRB400 11E20 3456[3228]
O9m sPb: 1 连梁下侧纵筋 HRB400 11E20 3456[3398]
0!R P7Sx 箍筋 HPB300 d14@150 2053[1525]
F/,6Jh ^6Zx-Mf\ ----------------------------------------------------------------------
wp'[AR} [ 抗倾覆稳定性验算 ]
feH&Ug4 ?G ----------------------------------------------------------------------
df {\O* 6 抗倾覆安全系数:
HR?bnkv|id { U@"]{3Qx 工况1：
\Ui8gDJ8y5 双排对前趾的抗倾覆安全系数(一、二、三级的结构，分别不小于1.25、1.2、1.15。):
)T? B O 抗倾覆稳定性系数 KQ = 1.505 >= 1.25, 满足规范要求。
,7 m33Pv* ----------------------------------------------
}_-tJ. !VXy67 ----------------------------------------------------------------------
> 5?c93? [ 整体稳定验算 ]
}2 \Hg ----------------------------------------------------------------------
j+S&5C/{ -ik=P ]? ,izp^,` 计算方法：瑞典条分法
{<a)+S.6U 应力状态：有效应力法
gPA8A>U)[ 条分法中的土条宽度: 1.00m
LE~vSm^# vbX.0f "n 滑裂面数据
p!)PbSw# 整体稳定安全系数 Ks = 2.121
2pv by`P4 圆弧半径(m) R = 31.946
S4c-i2Rq 圆心坐标X(m) X = -1.895
:4x6dYNU 圆心坐标Y(m) Y = 13.398
VKfpk^rU w`r %_o- I ----------------------------------------------------------------------
$=#Lf[| f= [ 抗隆起验算 ]
3sIdwY)ZS_ ----------------------------------------------------------------------
'4D7: M n3j6a 1) 从支护底部开始，逐层验算抗隆起稳定性，结果如下：
8N$Xq\Da+> 支护底部，验算抗隆起：
d>T8V(Bb Ks = 3.370 ≥ 1.800，抗隆起稳定性满足。
j=G ----------------------------------------------------------------------
C3N1t [ 嵌固深度计算 ]
YMy** ----------------------------------------------------------------------
M= |is*t 嵌固深度计算参数：
]Nw ]p o+ 是否考虑坑底隆起稳定性 √
gwsOw [;k `:R9M+
OX 嵌固深度计算过程：
I,05'edCQ 当地层不够时，软件是自动加深最后地层厚度(最多延伸100m)得到的结果。
t-n'I/^5 1) 嵌固深度构造要求：
c6=XJvz 依据《建筑基坑支护技术规程》 JGJ 120-2012,
7xY&7 x(v 双排桩嵌固深度对于一般黏性土、砂土ld不宜小于0.6h。
:7X{s4AU 6 嵌固深度构造长度ld：9.120m。
nr8#;D 2) 嵌固深度满足抗倾覆要求的嵌固深度：
,aq>9\ pi 双排桩按《建筑基坑支护技术规程》 JGJ 120-2012抗倾覆稳定计算嵌固深度ld值，公式如下：
V$:%CIn b|may/xWH 得到ld = 13.420m。
~p:hqi1+<+ 3) 嵌固深度满足坑底抗隆起要求：
1HqN`])l/j 符合坑底抗隆起的嵌固深度ld = 0.400m
t/ %[U,m 满足以上要求的嵌固深度ld计算值=13.420m，ld采用值=18.000m。
5\O&pz@D L?P[{Ohh/ =============================================================================
H3pZfdh?w ----------------------------------------------------------------------
m6H+4@Z-;( [ 嵌固段基坑内侧土反力验算 ]
#Ye0*` ----------------------------------------------------------------------
pIug$Ke_% 工况1：
(CtRU Ps = 0.000 ≤ Ep = 0.000，土反力满足要求。
*b!.9p K 7/fJQM 式中：
}6 u)wF5 Ps为作用在挡土构件嵌固段上的基坑内侧土反力合力（kN）；
"vkM*H P Ep为作用在挡土构件嵌固段上的被动土压力合力（kN）。
r+6 DlT
a U#sv.r/L}3 W5()A,R
