岩土工程 地基基础 C, xM) V^a
挤密桩法处理地基技术规程 内容简介 ;9hi2_luV
杨鸿贵! 朱武卫 P]G`Y>#$r
(陕西省建筑科学研究院710082西安) &<E*W*b[
摘! 要: 本文对陕西省工程建设标准挤密桩处理地基技术规程 DB J61- 2- 2006的主要内容及修订依据作简 {~"6/L
要说明, 以资使用参考。 !~&vcz0>)9
关键词: 挤密桩法; 挤密标准; 桩距设计; 桩孔填料; 施工工艺; 质量检测 /WJ*ro]Hd$
前言 B^SD 5
根据陕西省建设厅陕建函[ 2003] 160号文的要 ] 7, mo
求, 由陕西省建筑科学研究院会同中国建筑西北设计 @*gm\sU4
研究院、陕西省机械施工公司等单位组成修订组, 对
TVP. )%
陕西省标准灰土桩和土桩挤密地基设计施工及验收 6Q. _zk
规程 DB J24 - 2- 85进行全面修订。修订组通过广 !be6}
泛地调查工程实践经验, 认真分析汇总各地的试验研 Ge> % ?\
究资料、反复征求各单位意见、修订和完善后, 提出 ^{T3lQvt
规程 送审稿。由省建设厅组织的以林在贯勘察大 ]' F{uDm[
师任组长的专家审查组审定。与会专家的审查意见 |E)Es!dr
∀ 一致认为: 修订后的规程 条文清晰, 内容完整, 突 m18 If
出重点, 定性定量恰当, # #有多处有依据的突破和 v@0lTl_
进步, 并认为∀本规程 达到国内领先水平∃。 0/."R ;
2006年3月27日由陕西省建设厅和陕西省质量 oiq7I@ Y`x
技术监督局共同发布, 批准挤密桩法处理地基技术 N'nqVYTU
规程 为陕西省工程建设地方标准, 编号为DBJ61- 2 ,/;mK_6
- 2006, 自2006年5 月1日起实施。本规程 已经 {g>k -.
建设部备案, 备案编号为: J10788- 2006。原灰土桩 })R8VJ&C/
和土桩挤密地基设计施工及验收规程 DBJ4- 2- 85 Tej-mr3P
同时废止。 ~ \%MJ3
1! 关于规程 名称与适用性 A qKl}8
修订后规程定名为挤密桩法处理地基技术规 q1Si*?2W
程 针对欠压密的湿陷性黄土地基突出其挤密特点, 'V5^ D<1P
处理的基本要求即是增大桩间土的干密度, 消除其湿 pCQB<6&1N
陷性; 同时桩体材料不只限于素土和灰土, 也可采用 ;y7V-sf
二灰(石灰、粉煤灰)、水泥石灰土或水泥土等类材料。 @]# 0ji S
规程 名称既能反映挤密桩法的特点, 又可拓宽挤密 G w$sL&1m\
桩法的范畴和技术经济效益。 2>3gC_^go
作为地方标准, ∀本规程适用于陕西省湿陷性黄 K`nI$l7hg
土、杂填土和素填土场地上建筑物(包括构筑物)挤密 < }3c%Q1
桩法处理地基的设计、施工、质量检验和工程验收∃。 %7PprN 0>
关于本规程与相关国家与行业标准的关系, 规程 1. yVyh'd:Ik
0. 3条明确规定: ∀ 采用挤密桩法处理地基除应执行 M[ (mH(j
本规程外, 尚应符合现行相关国家与行业标准中强制 o Ohm`7i y
性条文的规定∃。显然, 结合地区特点和经验, , 除相 ,))UQ7N
关规范中强制性条文的规定外, 均应按本规程执行。 [UVxt M J
1. 0. 3条规定的原则与现行GB50025- 2004及JG J79 -BNlZgk-^
- 2002规范是一致的。 V6,D ~7
2! 规程 修订的主要内容 tj ,*-).4%
修订后的规程 分为: 总则, 术语和符号、设计、 Eg"DiI)7
施工与质量检验和工程验收等五部分, 以及5 个附 6ZBg/_m
录。修订的主要内容包括: av( d0E}}b
28 陕西建筑! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! 2007年11月总第149期 +b.qzgH>r
2. 1! 术语和符号: 尽可能与现行国家和行业标准中 _$ me.
的术语、符号相一致, 同时根据挤密桩法的特点, 列出 &rX..l
一些常用的术语和符号, 如挤密系数c, 桩距系数 _be*B+?2 t
排距系数n和扩径系数k等。 6}.B2f9
2. 2! 设计: ( 1)桩距设计, 桩距的大小决定着桩间土 FKd5]am
的挤密效果, 桩距设计与施工工艺和土的干密度有 fn zj@_{|
关, 规程 分别列出了直接挤密成孔及予钻孔夯扩挤 iAX\F`
密成桩两类桩距计算公式。对桩间土平均挤密系数 Rla4XN=mf
的要求, 不仅按建筑类别区分, 还对素土桩与灰土等 ~EIY(^|py
桩采取不同的要求, 并明确了处理前地基土平均干密 v2dCk n /
度的计算原则。( 2)关于挤密桩法处理地基的范围, _XtLO- D
除明确按现行湿阳性黄土地区建筑规范 中的规定 n<p`OKIV3
执行外, 同时也考虑挤密桩法无需开挖、深层加密及 !<! sB)
桩体置换面积小的特点, 增大处理深度可获得更好的 nu] k<^I5|
技术经济效益。 )""i"/ Mn
2. 3! 施工: ( 1)土中成孔、除沉管法处, 增加了冲击法 /(w:XTO<
和钻孔法, 同时强调在湿陷性黄土地基上应用这些方 2sjP":
法时, 必须保证成桩的直径及桩间土挤密的效果; ( 2) 8x
jJ
桩孔夯填, 对沉管法提出锤重不宜小于0. 2 ,t 逐步淘 jGz s; bE
汰锤重偏小的夹杆式夯实机; 对冲击法和钻孔法成 *hAeA+:
孔, 应采用1. 0 t以上的重锤夯填, 其中钻孔法还须保 z [DUktZl
证夯扩后的桩径不低于设计要求。 : z^ p s0
2. 4! 质量检验: ( 1)明确规定, 以桩间土的平均挤密 {}?s0U$5
系数是否达到规程 要求, 作为判定处理地层湿陷性 Q/6T?{\U7
是否消除的标准, 而不采用最小挤密系数或三桩中心 FDaHsiI:
点部分土样是否具湿陷性为附加标准。( 2)根据桩间 AC=cz!3iB
土挤密的一般规律, 提出了检验分层桩间土挤密系数 Ru
Q\H0pr
平均值的取样部位及全处理深度平均挤密系数的计 K,[g<7X5
算公式, 使检验方法结果较为合理可行。 >w jWX{&?
3! 设计计算 aTs5^Kh')
3. 1! 桩距设计 x\XgQQ]-
桩径d确定后, 桩间土的挤密效果决定于桩距S p3:x\P<|
的设计, 桩距系数= s/d与桩的面积置换率m = 0. cve(pkl
785 /n2 密切相关( n 为排距系数, n = h / s; h为桩的 +(5 H$O{h
排距) , 置换率m 的大小直接决定着桩间土挤密后的 $V~r*#$.
平均干密度 d c 及挤密系数c。 kx 'ncxN~
规程 3. 2. 1条分别列出挤密成孔和预钻孔重 :b;2iBVB
锤夯扩挤密成桩两种桩距S的计算式( 3. 2. 1 - 1)和 p#O#M N*
( 3. 2. 1- 2) : xDu11 W+g
当直接挤土成孔时: f) q\RJA)X
S = ! ^Ois]#py
- YH^_d3A;
d c 4@|K^nT`
- ^ 3LM%B
d c - $=$I^hV
- PG9won5_
d $Trkow%F]
! d ( 3. 2. 1 - 1) 0k>NuIIP
当预钻孔夯扩成桩时: :tM|$TZ
S = ! .s| n}{D_i
- Z~8Xp
d c - __c:$7B/4U
- -8qLshQ
d /k 6)P ~3 C'
2 !&TbE@Xk
- n<Z;Xh~F
d c - :Tw3Oo_~S
- qFW-
~T
d h[3 N/yP
! d ( 3. 2. 1 - 2) 2GcQh]ohc
式中: !% % % 等边三角形布桩时, != 0. 952; 其它方式 ]Ole#Lz}Q
布桩时, != 0. 886 / n; 其余符号的涵意 it\{#rb=4
及其数值确定分叙如下: VG+Yhm<SL
( 1) d 为处理前地基土的平均干密度( g /cm3 ), B8 -/ C\
宜取基础下主要受力层(处理层)范围内, 按各处理土 ;u,%an<(
层厚度加权计算的干密度平均值, 不宜简单按算术平 UuAn`oYhV
均值计算 d, 以保证主要处理土层挤密的效果。 3 S:}fPR
( 2) dc 为桩间土挤密后的平均干密度(g /cm -B$oq8 )n*
3 {$>*~.Wu
), (`4^|_gw
dc = c dmax。 dmax 为桩间土挤密后的平均干密度( g / SY["(vP%#
cm3 ); c 为桩间土挤密后要求达到的平均挤密系数; e%N\Pshgv
对土桩挤密地基及甲、乙类建筑的灰土桩、水泥土桩 m:/@DZ
及二灰桩等挤密地基不宜小于0. 93, 对丙类建筑的灰 %p"x|e
土桩等挤密地基不宜小于0. 90。以上规定是根据陕、 m~r^@D
晋、甘等地多处现场浸水载荷试验结果综合分析后确 A$A7 F=x
定的, 所有试验均以桩间土的平均挤密系数c 以及 oo3ZYA
相对湿陷量Sw /d& 0. 015为判定标准, 而不涉及三桩 x2/|i? ZO
中心点土样的最小挤密系数cm in 或三桩中心点部分 j DcE_55o
土样是否存在湿陷性。具有一定胶凝强度的灰土等 b ,7:=-D
类挤密桩, 不仅桩体强度较高、水稳定好, 同时具有较 N{iBVl
大的变形模量, 在复合地基承重荷载压力时, 桩土应 p*W4^2(d
力比∀p /∀s = 8. 6~ 10. 7, 且浸水前后变化不大; 面积 Gp$[u4-6M6
置换率仅为10% ~ 15% 的灰土桩承担了近50~ 60% nTY`1w.;
2007年11月总第149期! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! 陕西建筑29 N2;T\xx,
的荷载, 对桩间土具有明显的卸减压作用, 而土桩挤 MT$OjH'Q`
密地基类似于大厚度的土垫层, 因此对土桩挤密地基 QT9(s\u
及基底压力较高的甲、乙类建筑的灰土桩挤密地基桩 (# eB %
间土的平均挤密系数c 应有较高要求, 这些均已为 Bg"b,&/^u
现场浸水载荷结果所证实。 @YU}0&
( 3) k为扩径系数, 即夯扩后的成桩直径d与预 4kT| / bp
钻孔直径d0 之比, k= d /d0。在( 3. 2. 1- 2)式中, d= hqFK2
lR
kd0, 代入原式后, 式中根号中的分子变为k dc - d, 根 g*b%
号后则变为d0, 当令k T5-50nU,~
2 d c - d = d c 时, 得k = hBLJKSv
1 + nC qUg_{D
- ,78 QLh9:
d / ' >`?T}a,
- _|wgw^.LJ]
dc , 如设想钻孔直径d0 夯扩成桩与挤密桩 J Q%e'
孔直径为d的挤密效果相等而桩距S不变时, 则扩径 6t *pV
[
系数必须达到k 1 + iwJBhu0@#
- \ QBODJ1
d / MH 'S,^J
- tKo ^A:M
d c。陕西关中地区一般 @GBS-iT 3
d / d c = 0. 75~ 0. 88, 则最小的扩径系数km in = 1. 32~ gr4Hh/V
1. 37, 常用d0 = 0. 40m, 故夯扩后的桩径应不小于0. D+LeZBJ
53m ~ 0. 55m。若夯扩后桩径过小, 则桩间土挤密效 X"y rA;,o
果差; 若夯扩桩径较大, 桩距有可能稍许增大, 但现场 rV"<1y:g
施工往往又难以完全达到, 特别对含水量偏小的黄土 7X2g"2\Wm
地基。 E3_e~yu&
鉴于钻孔夯扩挤密法的桩距S 与挤密成孔法基 6*S|$lo9B
本相当, 而置换率增大约80% , 势必增加了地基处理 ]H[RY &GY
的费用, 同时桩径及桩间土挤密的效果, 设计及施工 Zu_m$ Mx
人员均不易操控; 但从另一方面看, 该工法具有振动 Q68&CO(rE
及噪音较低, 在含水量较高的场地便于成孔等优点, @mNf(&
故规程 3. 2. 2条, 对钻孔夯扩径挤密法的适用范围 vXR-#MS`}
作出了必要的规定。 oS/<)>\Gv
3. 2! 处理范围 giyKEnP
( 1)处理宽度, 挤密桩地基平面处理范围, 对每边 KU"? ZI
超出基础边缘的处理宽度bs作出规定。其规定的原 vZTX3c:,1
则与现行国家标准湿陷性黄土地区建筑规范 基本 ?c+_}ja,
一致, 但对I、JI级湿陷性黄土地基上的丙类建筑, 该 /wKW
规范并未明确要求整片处理, 而实践中常为便于施工 J1 a/U@"
或考虑处理地基的整体均匀性而采用了整片处理, 故 E&#AX:
规程 对这种情况厂的丙类建筑, 且采用条基或独立 R4_4 FEo
基础时, 可仍按局部处理确定其外放宽度bs。 x!{5.#
( 2)处理厚度(含桩顶垫层及桩长)应不少于黄 YCj"^RC^
土规范 规定的最小处理厚度, 但需考虑挤密桩法具 ,6}HAC $
有原位处理、不需开挖和横向挤压、深层加密的特点, 9-Ikd>9
其桩体面积置换率仅为10% ~ 23% , 合理增大处理厚 tt{,f1v0t
度或深度, 不仅可基本或全部消除地基的湿陷量, 免 AVOzx00U
除长期防水等后顾之忧, 若为厚2m ~ 3m 的换土垫层 { e<J}-/?
法比较, 处理费用相当或略有增大, 但又可免除基坑 !Jh -v
深开挖与支护的困难, 技术经济效益会更好。 b kceR>h%
3. 3! 地基承载力 62PtR`b >
挤密桩地基承载力特征值, 应通过现场单桩或多 DCPK1ql
桩复合地基载荷试验确定。对少量确无条件试验的 ot;j6eAH~E
工程项目, 可按当地工程经验确定, 也可按经验公式 yj `b-^$?
3. 4. 2进行估算。对未经试验确定的承载力特征值, cnnlEw/&
规程 作出偏于安全与合理的限定, 但这种限定值不 B$ +YK%I
宜理解为挤密桩复合地基承载力特征值的上限。 KY!
灰土挤密桩法已成功应用于近20层的多幢高层 xA`Q4"[I
建筑地基处理, 其基底压力约为400kPao 大量载荷试 iJZqAfG{m?
验结果也证明, 灰土挤密桩地基承载力特征值fspk, 在 c;&m}ImLe.
地基土自然含水量状态下, 一般可达到250~ 350kPa, `D>PU@s$nT
经深度修正后的承载力值可达到400kPa以上; 水泥 X'TQtI
土桩挤密地基的fspk可达到500~ 600kPa, 已成功用于 5:hajXd
西郑高速客运专线建设中。 5MQD:K2
4! 施工工艺 aM9^ V MOb
4. 1! 土中成孔 !\}Dxt
本次规程 列出了沉管法、冲击法和钻孔法三种 <[Q#}/$"
土中成孔方法, 前两种在成孔过程中直接挤土, 而钻 YS{])+s
孔法为取土成孔, 成孔时无挤土作用, 只好依靠重锤 ?#< Fxme
夯扩桩径成桩时, 才能使桩间土挤密。 g*N~r['dZ
沉管法是挤密桩的传统施工方法, 已有70 多年 y"]?TEd
的历史, 由于其成孔质量稳定, 挤密效果可靠, 工效较 NC>rZS]
高而施工机械和装备容易获得和操作, 现仍是挤密桩 ES;7_ .q
最普遍应用的成孔方法。冲击法成孔是采用直径0. KX"?3#U#Fm
3m~ 0. 4m, 锤重0. 6t~ 3. 7t的专用冲击锤头, 在土中 "e69aAA,
30 陕西建筑! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! 2007年11月总第149期 t*.O >$[
冲击挤土成孔, 由于其冲孔深度不受机架高度的限 Lf3Ri/@ p
制, 孔深可达20m, 振动和噪音较小, 国外从1963年 .YYiUA-i9n
即开始应用, 并已成为俄罗斯和东欧诸国挤密桩施工 >O&(G0!N+}
重要的成孔方法之一。据资料介绍, 如合理设计冲锤 .LIEZ^@
的外型, 如抛物线旋转体型, 冲孔效率可明显提高, 对 j_L 'Ztu3
处理深度超过12m 的挤密桩施工, 冲击法不失为一种 0 oEw1!cY
有效可行的挤密成孔方法。钻孔法适用于土的含水 ?NGM<nK;7
量偏大, 或环境对噪音和振动有限制的场地, 不宜盲 ivb&J4?y
目普遍采用。 9Y&n$svB
4. 2! 桩孔夯填 2rB$&>}T
( 1)桩孔填料除已广泛采用的素土、灰土外, 还可 fv5'Bl
根据现有的试验资料和经验, 以及部分工程的需要, Z WL/ AC
在1: 9或2: 8 灰土中掺入2% 一5%的水泥, 或采用 w+=>b
二灰(石灰、粉煤灰)、水泥土(体积比1: 9~ 2: 8)等胶 -=&r}/&
凝性材料。这类填料不仅具有较高的强度和变形模 `a ["`N^
量, 同时可提高桩体的水稳定性, 使桩体与挤密桩复 ua0`&,a3I
合地基承载力特征值显著增大。二灰桩及水泥土桩 *%:p01&+
等仍属于柔性桩范畴, 一般不具刚性桩的特性。 WQ \' z?P
( 2)桩孔夯填机具已往常用夹杆式夯实机, 对解 ZC_b`q<
决当时桩孔夯填施工起到了积极作用, 但其夯锤重量 %+L:Gm+^g#
仅为0. 1t左右, 施工时必须严格控制分次填料量, 否 0<>I\UN0b
则夯填质量难以保证。目前工地普遍采用民工分包 4 +: Q"
计件的方式进行夯填施工, 用轻锤夯实, 质量更难保 Tt `|26/
证。故规程提出: 对沉管法成孔, 宜采用锤重0. 2t以 );kO2 7dg
上的夯实机夯填桩孔; 冲击法成孔; 宜采用原冲孔锤 E=A h_zKU
头夯填桩孔; 而钻孔法成孔, 应用采锤重1. 0t以上的 7Z0
)k9*
夯实机夯填并扩孔, 达到设计的成桩直径。提出以上 ?uc=(J+ 6
要求期望逐步淘汰现有的夹杆式夯实机, 广泛采用重 ~Hd{+0
锤夯实桩孔, 确保桩孔夯填质量。 7Wmk"gp
5! 质量检验 ^ W eE%"
5. 1! 检验的项目与内容 u&I?LZ-=,
( 1)成孔质量检测。包括孔径、孔深、垂直度、桩 eZ[CqUJ&
位以及桩孔内有无缩径、回淤、坍土和积水等, 以施工 TKx.`Cf
m
自检为主。 ^cZF#%k
( 2)夯填质量检测。包括填料的质量与配合比、 ecA:y! N
夯实质量等, 施工单位应严格控制施工并认真自检, 6Hi3h{
质检单位抽检验证。 g:dw% h
( 3)综合质量检验。应由法定质检单位进行, 内 B0?E$8a
容包括通过载荷试验检测处理地基的承载力, 必要时 `l9Pk\X[
尚需进行浸水载荷试验, 检测挤密桩复合地基消除湿 qx18A
陷性的实际效果。同时对桩间土的挤密系数及桩体 s_hf ,QH
的压实系数按规定数量抽检并作出评价。对钻孔夯 8+k\0fmy
扩挤密桩的成桩直径亦应进行检测。 _UT>,c;h
在上述挤密桩质量检验各项目中, 桩间土挤密系 !l?Go<^*L
数的检验无疑是一项主要内容, 而如何能合理简便的 Dq)V] Zx
取样与检测, 正确评价桩间土的挤密质量尤为重要。 \;&j;"c,W
下面重点说明桩间土挤密质量检验中有关问题。 uH ^/\
5. 2! 桩间土挤密质量检验 :2^%^3 +V
( 1)桩间土挤密的一般规律。在挤土成孔时, 桩 .</d$FM JE
孔内的土被强制横向挤入桩周土体中, 在一定范围内 yc8iT`
土体产生塑性变形, 土的干密度在桩孔边处最大c b*',(J94
= 1. 0, 向外逐渐减少, 直至干密度接近其原始值。干 (*;b\h
密度 dc或挤密系数c 与距桩心距离的变化近似于 Rg HPYf{
双曲线型。塑性区即挤密影响区的半径与桩孔半径 <K=:_
成正比, 同时与土的剪切模量G = 9.m_3"s
E O"<D0xzF?
2( 1+ #) S:v]3G
及强度指 0vbn!<:
标c、∃ 等有关。根据理论分析与现场挤密试验结果 'VS!<
表明, 挤密影响区的半径平均约为1. 90d。从工程需 SZpBbX$
要出发, 通常以c = 0. 90界定桩周土的有效挤密区, W#P)v{K
其半径为1. OOd~ 1. 50d, 据此也确定了挤密桩的合 N|O/3:P<,U
理桩间距一般为2. 00d~ 3. 00d, 或桩距系数= 2. 0 lE78 Yl ]
~ 3. 0。从挤密试验曲线看, 在有效挤密区内即从桩 S)iv k x
边到两桩中点桩间土挤密系数的变化近似于直线型。 (x@|6Sb
某些用有限元法分析的结果也是如此。 beRpA;
( 2)桩间土挤密的主要特点。一, 当桩径与桩距 ~ k/ '_1)c
确定后, 在每一挤密单元内强制挤入定量土体; 二, 桩 p(8H[L4Y
周土挤密后, 其挤密系数c 或干密度pd c随距桩边的 c Wl
距离而递减, 靠近桩边处最大c ∋ 1. 0, 两桩中点处 }N]|zCE j
c ∋ 0. 9; 三, 在挤密单元内, 某一点土的挤密系数不 B# |w}hj
2007年11月总第149期! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! 陕西建筑31 R 3TdQ6j
仅与该点距桩边的距离有关, 同时与该点土的天然强 i~@e}=
度指标、干密度和含水量有关。由此可见, 桩间土挤 7Y&W^]UZ0t
密效果的不均匀与变异性是客观存在的, 与竖向分层 y1p^
&9 U
压(夯)实土相比较, 其不均匀性更为突出。充分了解 5n"b$hMF
上述特点, 对如何检测和评价桩间土的挤密效果是必 "diF$Lj
要的。另一方面, 若施工的桩径与桩距均未超过允许 89v9BWF
偏差, 则桩间土的挤密质量主要决定于桩距的设计, P p7}|/
设计人员在设计桩距时, 不仅要认真通过计算确定, .2q 7X{4=
必要时还应提出事前进行现场挤密试验, 及时修正设 Y/2@PzA|
计的桩距。故规程 对桩间土挤密质量检验, 按工前 4`o_r%
试验与工后检测两种情况分别作出了相关规定。 +XLy Pj
( 3)桩间土挤密质量检验的取样点。根据上述桩 M`-#6 ,m3
间土挤密的规律和特点, 规程 对检测时的取样部 w,SOvbAxX2
位, 提出了两种较合理的取样方式。如仍采用现行行 X ~* 1
业标准建筑地基处理技术规范 JG J79 - 2002提出 ^Y8?iC<+
的方法取样时, 桩孔边的取样点宜位于距桩边0. 1倍 u >
XCE|D*
的两桩间净距处( b 点)另一点仍为两桩间中点( e b6RuYwHWV0
点)处, 试验后计算其干密度及挤密系数平均值。硬 a9j
f7r1
性规定在桩边lOcm处取样并不合理。 O]DZb+O"
在三桩中心点取样, 检测所谓∀最小挤密系数∃或 v?,_SVgAi
试验该点土是否存在湿陷性, 并将其作为判定挤密地 Zgkk%3'^'
基是否存在湿陷的一个标准, 既未充分考虑桩间土挤 G%Hr c
密的规律和特点, 也没有从整体考虑挤密桩复合地基 VU J*\Sg
工作的机理。多处浸水载荷试验结果表明, 只要桩间 "a6[FqTs
土的平均挤密系数达到要求, 挤密桩复合地基的湿陷 Ck%nNy29
性即可消除, 故规程 明确规定, 只要桩间土的平均 \sEq
r)\k
挤密系数达到要求, 同时桩体质量合格, 挤密桩复合 \EuMzb"G9p
地基的湿陷性即可消除。当存在疑问时, 判定处理地 SQDllG84E
基是否湿陷, 只能通过现场浸水载荷试验才能正确作 w=
|).qQ]
出判定。故本规程 及建筑地基处理技术规范 /csj(8^w
JGJ79均不提∀最小挤密系数∃检测项目。 e[$=5U~c
6! 结语 3BAls+<p o
随着建筑层数的增加和建设工程质量要求的提 G#t!{Q}8
高, 采用挤密桩法处理深层湿陷性黄土地基的工程项 -M2c 8P:.b
目亦将更为广泛。挤密桩法的技术和工艺仍在不断 &#;vR 0O
发展, 某些原先主要用于非湿陷土地区的地基处理方 <.HX_z3l
法如夯实水泥土桩法和孔内夯扩法等, 也可引进应 3lcd:=
用, 并使其适合湿陷性黄土地基处理的需要, 达到挤 m=j xTZK
密桩间土和消除湿陷性的基本目的。 Z
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本文介绍挤密桩法处理地基技术规程 DB J61 (TM1(<j
- 2- 2006的主要内容和修订依据, 可供使用该规 ts`c_hH,1'
程 时参考, 以加深了解规程 条文的内函和背景。 7;:R\d 6iL
文中不妥之处, 还望指正。这本规程 已经出版, 需 26B]b{Iz{
用者可向陕西省建筑标准设计办公室购买。 gtHWd;1&f
(上接第34页) #K.OJJaG
成桩所取土样所有湿陷系数%S < 0. 015。 v#q7h w=
分析试验结果明显可以得出重锤夯实成桩的复 |Gx-c
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合地基承载力特征值比夹板锤夯实成桩的复合地基 Wz)s#
承载力特征值得到大幅提高, 且总沉降量也小的多, ]R32dI8N
桩体密实度得到改善, 桩间土的挤密效果得到提高, x9 bfH1
三桩中心土的湿陷性也均以消除, 其主要原因是夹板 "-C.gq oB
锤的夯实质量难以保证, 桩体压实系数偏低, 成桩直 S t7ZyN1
径不能改变; 而重锤夯实成桩由于锤比较重, 因此在 U$Z)v1&{
夯实过程中对桩周土进行二次挤密, 这样不但提高桩 %D< =6suW
体本身的密实度, 而且也提高了桩间土的挤密效果。 mHrt)0\_
6! 小结 $ bI VD
本文通过各项数据试验分析, 明显可以得出重锤 w! ,~#hbt6
夯实成桩比夹板锤夯实成桩在各项指标都得到了大 }xcA`w3u2?
幅提高和改善, 从而论证了最新修订的挤密桩法处 }b)7gd=
理地基技术规程 ( DB J61- 2- 2006) 中提出须将沉 NYA ,
管法成孔时夯实机的锤重从原来的120kg 提高到 +)k%jIi!
200kg以上的必要性, 同时也期望尽量采用重型夯锤 i+ ( k
施工, 确保夯填质量。 = e=sK'NvD
依据标准: }d QW -U
[ 1] ! 地方标准挤密桩法处理地基技术规程 DB J61 /oKa?iT
- 2- 2006. W&#Ps6)8
32 陕西建筑! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! 2007年11月总第149期
