[求助]求挤密桩法处理地基技术规程 [复制链接]

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http://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTotal-SXZJ200711009.htm UH3t(o7O
 
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这个是规程的内容简介，不是规程

􀀂岩土工程􀀁 地基基础 46XN3r  
􀀂挤密桩法处理地基技术规程 内容简介 
0|Ucd  
杨鸿贵! 朱武卫 ltA/  
(陕西省建筑科学研究院710082西安) ARB7>"
 
摘! 要: 本文对陕西省工程建设标准􀀂挤密桩处理地基技术规程 DB J61- 2- 2006的主要内容及修订依据作简 kW-81  
要说明, 以资使用参考。 WH$HI/%*m  
关键词: 挤密桩法; 挤密标准; 桩距设计; 桩孔填料; 施工工艺; 质量检测 ><Z'D  
前言 A WJWtUa  
根据陕西省建设厅陕建函[ 2003] 160号文的要 K{DAOQ.z  
求, 由陕西省建筑科学研究院会同中国建筑西北设计 AU{:;%.g  
研究院、陕西省机械施工公司等单位组成修订组, 对 ?U9/fl  
陕西省标准􀀂灰土桩和土桩挤密地基设计施工及验收 =3'(A14C=  
规程 DB J24 - 2- 85进行全面修订。修订组通过广 v'ay.oVzw  
泛地调查工程实践经验, 认真分析汇总各地的试验研 )"u:ytK{  
究资料、反复征求各单位意见、修订和完善后, 提出 5 2Hqu>  
􀀂规程 送审稿。由省建设厅组织的以林在贯勘察大 bBE+jqi2  
师任组长的专家审查组审定。与会专家的审查意见 sdr.u  
∀ 一致认为: 修订后的􀀂规程 条文清晰, 内容完整, 突 a6nlt?1?D  
出重点, 定性定量恰当, # #有多处有依据的突破和 rla:<6tt  
进步, 并认为∀本􀀂规程 达到国内领先水平∃。 8LrK94  
2006年3月27日由陕西省建设厅和陕西省质量 WZ~> BM  
技术监督局共同发布, 批准􀀂挤密桩法处理地基技术 Mg? L-C  
规程 为陕西省工程建设地方标准, 编号为DBJ61- 2 vrIV%l=  
- 2006, 自2006年5 月1日起实施。本􀀂规程 已经 [.cq{6-
  
建设部备案, 备案编号为: J10788- 2006。原􀀂灰土桩 T\sNtdF`:  
和土桩挤密地基设计施工及验收规程 DBJ4- 2- 85 J!p<oW)a!  
同时废止。 u-><}OVf~  
1! 关于􀀂规程 名称与适用性 ]+%=@mWYs  
修订后规程定名为􀀂挤密桩法处理地基技术规 ~j&?/{7I  
程 针对欠压密的湿陷性黄土地基突出其挤密特点, 1f//wk|  
处理的基本要求即是增大桩间土的干密度, 消除其湿 ExrY>*v  
陷性; 同时桩体材料不只限于素土和灰土, 也可采用 dgc&[  
二灰(石灰、粉煤灰)、水泥石灰土或水泥土等类材料。 2P
}bG>M  
􀀂规程 名称既能反映挤密桩法的特点, 又可拓宽挤密 pj|X]4?wdI  
桩法的范畴和技术经济效益。 n0fRu`SNV  
作为地方标准, ∀本规程适用于陕西省湿陷性黄 .6T4z7I  
土、杂填土和素填土场地上建筑物(包括构筑物)挤密 uqZ3Hyb  
桩法处理地基的设计、施工、质量检验和工程验收∃。 nQLs<]h1  
关于本规程与相关国家与行业标准的关系, 􀀂规程 1. jnBC;I[:  
0. 3条明确规定: ∀ 采用挤密桩法处理地基除应执行 V SAafux  
本规程外, 尚应符合现行相关国家与行业标准中强制 !$>G#+y  
性条文的规定∃。显然, 结合地区特点和经验, , 除相 )f*Iomp]@  
关规范中强制性条文的规定外, 均应按本规程执行。 DY3:#X`4  
1. 0. 3条规定的原则与现行GB50025- 2004及JG J79 JvJ;bFXD  
- 2002规范是一致的。 0dt"ZSm  
2! 􀀂规程 修订的主要内容 nCaLdj?  
修订后的􀀂规程 分为: 总则, 术语和符号、设计、 p_6P`Yx^e  
施工与质量检验和工程验收等五部分, 以及5 个附 ;`jU_  
录。修订的主要内容包括: AQh["1{yJ  
28 陕西建筑! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! 2007年11月总第149期 08r[K(bfb,  
2. 1! 术语和符号: 尽可能与现行国家和行业标准中 Pj!%ym3A  
的术语、符号相一致, 同时根据挤密桩法的特点, 列出 YFvgz.>QE  
一些常用的术语和符号, 如挤密系数􀀁c, 桩距系数􀀂 _*`q(dYcf  
排距系数n和扩径系数k等。 <\DUo0]J  
2. 2! 设计: ( 1)桩距设计, 桩距的大小决定着桩间土 JlIS0hnv  
的挤密效果, 桩距设计与施工工艺和土的干密度有 K&S@F!#g  
关, 􀀂规程 分别列出了直接挤密成孔及予钻孔夯扩挤 L82NP)St  
密成桩两类桩距计算公式。对桩间土平均挤密系数 Xj,j0  
的要求, 不仅按建筑类别区分, 还对素土桩与灰土等 
g i4  
桩采取不同的要求, 并明确了处理前地基土平均干密 fM:80bnL+  
度的计算原则。( 2)关于挤密桩法处理地基的范围, g:i*O^c@  
除明确按现行􀀂湿阳性黄土地区建筑规范 中的规定 Sx&mv.?X  
执行外, 同时也考虑挤密桩法无需开挖、深层加密及 5$^c@ 0  
桩体置换面积小的特点, 增大处理深度可获得更好的 l1RlYl5  
技术经济效益。 v" FO  
2. 3! 施工: ( 1)土中成孔、除沉管法处, 增加了冲击法 aBlbg3q  
和钻孔法, 同时强调在湿陷性黄土地基上应用这些方 \+]O*Bm&`8  
法时, 必须保证成桩的直径及桩间土挤密的效果; ( 2) @:gl:mc  
桩孔夯填, 对沉管法提出锤重不宜小于0. 2 ,t 逐步淘 gKQ@!UU8  
汰锤重偏小的夹杆式夯实机; 对冲击法和钻孔法成 3"tg+DncC  
孔, 应采用1. 0 t以上的重锤夯填, 其中钻孔法还须保 rWe 8D/oc  
证夯扩后的桩径不低于设计要求。 ]h8/M7k  
2. 4! 质量检验: ( 1)明确规定, 以桩间土的平均挤密 `7_n}8NVC  
系数是否达到􀀂规程 要求, 作为判定处理地层湿陷性 .v l="<  
是否消除的标准, 而不采用最小挤密系数或三桩中心 <2)v9c  
点部分土样是否具湿陷性为附加标准。( 2)根据桩间 Xz* tbW#  
土挤密的一般规律, 提出了检验分层桩间土挤密系数 sZm^&h;  
平均值的取样部位及全处理深度平均挤密系数的计 R=8
6w_  
算公式, 使检验方法结果较为合理可行。 :SeLkQC  
3! 设计计算 uXNp!tY  
3. 1! 桩距设计 :BDviUC7Z  
桩径d确定后, 桩间土的挤密效果决定于桩距S (WMLNv  
的设计, 桩距系数􀀂= s/d与桩的面积置换率m = 0.  >fwlg-  
785 /n􀀂2 密切相关( n 为排距系数, n = h / s; h为桩的 rgn|24x  
排距) , 置换率m 的大小直接决定着桩间土挤密后的 Te}IMi:  
平均干密度 d c 及挤密系数􀀁c。 Dauo(Uhuo  
􀀂规程 3. 2. 1条分别列出挤密成孔和预钻孔重 z1qUz7  
锤夯扩挤密成桩两种桩距S的计算式( 3. 2. 1 - 1)和 UP*yeT,P,  
( 3. 2. 1- 2) : >I:9'"`  
当直接挤土成孔时: !vrnoFVu  
S = ! ] - h|]  
- LOt#1Qv  
d c %w@ig~vD'  
- 2w7@u/OC'  
d c - w6v1 q:20  
- b)y<.pS\  
d gQCC>8  
! d ( 3. 2. 1 - 1) J\GKqt;5@  
当预钻孔夯扩成桩时: {5.?'vMp  
S = ! W7]mfy^  
- =ZrjK=K  
d c - y|LXDq4Wj  
- 'F6#l"~/  
d /k ,gx$U@0Z  
2 uTUa4^]*  
- t5A[o7BS  
d c - E =  ^-Z  
- EK.c+Or,  
d A1 b6Zt  
! d ( 3. 2. 1 - 2) {cX7<7N  
式中: !% % % 等边三角形布桩时, != 0. 952; 其它方式 Qvs(Rt3?y  
布桩时, != 0. 886 / n; 其余符号的涵意 *<;&>w8  
及其数值确定分叙如下: <WgG=Kf)N  
( 1) d 为处理前地基土的平均干密度( g /cm3 ), E.Pje@d  
宜取基础下主要受力层(处理层)范围内, 按各处理土 ua!D-0  
层厚度加权计算的干密度平均值, 不宜简单按算术平 su%Z{f)#  
均值计算 d, 以保证主要处理土层挤密的效果。 Ic_tc  
( 2) dc 为桩间土挤密后的平均干密度(g /cm ,Zr YJ<  
3 >sB=\  
), '>4+WZ1w5  
dc = 􀀁c dmax。 dmax 为桩间土挤密后的平均干密度( g / 2/UI>@By  
cm3 ); 􀀁c 为桩间土挤密后要求达到的平均挤密系数; =b|)Wnt2f  
对土桩挤密地基及甲、乙类建筑的灰土桩、水泥土桩 s}<)BRZi  
及二灰桩等挤密地基不宜小于0. 93, 对丙类建筑的灰 Mj,2\ijNM  
土桩等挤密地基不宜小于0. 90。以上规定是根据陕、 s+Cl  
晋、甘等地多处现场浸水载荷试验结果综合分析后确 UU-v;_oP  
定的, 所有试验均以桩间土的平均挤密系数􀀁c 以及 '1qAZkz  
相对湿陷量Sw /d& 0. 015为判定标准, 而不涉及三桩 5Bzuj`  
中心点土样的最小挤密系数􀀁cm in 或三桩中心点部分 Ho:}Bn g  
土样是否存在湿陷性。具有一定胶凝强度的灰土等 <w%Yq?^  
类挤密桩, 不仅桩体强度较高、水稳定好, 同时具有较 R|6RI}  
大的变形模量, 在复合地基承重荷载压力时, 桩土应 ByC1I.B`  
力比∀p /∀s = 8. 6~ 10. 7, 且浸水前后变化不大; 面积 )lE3GDAPgZ  
置换率仅为10% ~ 15% 的灰土桩承担了近50~ 60% )3+xsnv  
2007年11月总第149期! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! 陕西建筑29 ?BXP}]  
的荷载, 对桩间土具有明显的卸减压作用, 而土桩挤 nqUH6(  
密地基类似于大厚度的土垫层, 因此对土桩挤密地基 `W D*Q-&n  
及基底压力较高的甲、乙类建筑的灰土桩挤密地基桩 lu<Np9/5<  
间土的平均挤密系数􀀁c 应有较高要求, 这些均已为 60(}_%  
现场浸水载荷结果所证实。 {Nzmb|&  
( 3) k为扩径系数, 即夯扩后的成桩直径d与预 #a/n5c&6/  
钻孔直径d0 之比, k= d /d0。在( 3. 2. 1- 2)式中, d= hVROzGZk  
kd0, 代入原式后, 式中根号中的分子变为k dc - d, 根 
44g`=o@  
号后则变为d0, 当令k ]i9H_K  
2 d c - d = d c 时, 得k = VuP#b'g=|]  
1 + F<H`8*q9  
- xuw//F  
d / g%Th_=qy  
- (mu{~@Hw  
dc , 如设想钻孔直径d0 夯扩成桩与挤密桩 {^2({A#&  
孔直径为d的挤密效果相等而桩距S不变时, 则扩径 w;z@py
  
系数必须达到k 􀀁 1 + U1OLI]P  
- }6yxt9  
d / ,dGFX]P  
- ,S7~=S  
d c。陕西关中地区一般 pIM*c6  
d / d c = 0. 75~ 0. 88, 则最小的扩径系数km in = 1. 32~
uKaf{=*  
1. 37, 常用d0 = 0. 40m, 故夯扩后的桩径应不小于0. iA5* _tK5  
53m ~ 0. 55m。若夯扩后桩径过小, 则桩间土挤密效 S]Yu6FtWiO  
果差; 若夯扩桩径较大, 桩距有可能稍许增大, 但现场 Hz8Jgp  
施工往往又难以完全达到, 特别对含水量偏小的黄土 weTK#O0@v  
地基。 KE&InTM/j  
鉴于钻孔夯扩挤密法的桩距S 与挤密成孔法基 7"h=MB_  
本相当, 而置换率增大约80% , 势必增加了地基处理 9`hpa-m@  
的费用, 同时桩径及桩间土挤密的效果, 设计及施工 \1eKY^)2  
人员均不易操控; 但从另一方面看, 该工法具有振动 L|dab{9  
及噪音较低, 在含水量较高的场地便于成孔等优点, mmh nw(/  
故􀀂规程 3. 2. 2条, 对钻孔夯扩径挤密法的适用范围 2_B;  
作出了必要的规定。 \xa36~hh40  
3. 2! 处理范围 s8/ozaeo  
( 1)处理宽度, 挤密桩地基平面处理范围, 对每边 N9fUlXhR  
超出基础边缘的处理宽度bs作出规定。其规定的原 :y<Cd[/  
则与现行国家标准􀀂湿陷性黄土地区建筑规范 基本 UU;Ysj  
一致, 但对I、JI级湿陷性黄土地基上的丙类建筑, 该 _Ct@1}aa4x  
规范并未明确要求整片处理, 而实践中常为便于施工 }bj,&c  
或考虑处理地基的整体均匀性而采用了整片处理, 故 ORFr7a'K  
􀀂规程 对这种情况厂的丙类建筑, 且采用条基或独立 XPR:_  
基础时, 可仍按局部处理确定其外放宽度bs。 x);?jxd  
( 2)处理厚度(含桩顶垫层及桩长)应不少于􀀂黄 A3<P li  
土规范 规定的最小处理厚度, 但需考虑挤密桩法具 -wG[>Y  
有原位处理、不需开挖和横向挤压、深层加密的特点, q/aL8V<"z  
其桩体面积置换率仅为10% ~ 23% , 合理增大处理厚 RBHqLg(  
度或深度, 不仅可基本或全部消除地基的湿陷量, 免 T-<>)N5y  
除长期防水等后顾之忧, 若为厚2m ~ 3m 的换土垫层 q?gQ  
法比较, 处理费用相当或略有增大, 但又可免除基坑 }(f,~?CP]  
深开挖与支护的困难, 技术经济效益会更好。 )%nt61P\W  
3. 3! 地基承载力 ;dpS@;v  
挤密桩地基承载力特征值, 应通过现场单桩或多 sf|_2sI  
桩复合地基载荷试验确定。对少量确无条件试验的 ^*4(JR   
工程项目, 可按当地工程经验确定, 也可按经验公式 @et3}-c  
3. 4. 2进行估算。对未经试验确定的承载力特征值, 7,&3=R<
 
􀀂规程 作出偏于安全与合理的限定, 但这种限定值不 2={K-s20  
宜理解为挤密桩复合地基承载力特征值的上限。 V2<k0@y  
灰土挤密桩法已成功应用于近20层的多幢高层 QWIOim-  
建筑地基处理, 其基底压力约为400kPao 大量载荷试 L?/M2zc9Y  
验结果也证明, 灰土挤密桩地基承载力特征值fspk, 在 }]Z,\lA  
地基土自然含水量状态下, 一般可达到250~ 350kPa, ZJ{+_ax0K  
经深度修正后的承载力值可达到400kPa以上; 水泥 1^Y:XJ73  
土桩挤密地基的fspk可达到500~ 600kPa, 已成功用于 UJyiRP:#]>  
西郑高速客运专线建设中。 b5iJm-  
4! 施工工艺 :\ON+LQr  
4. 1! 土中成孔 NjCLL`?f  
本次􀀂规程 列出了沉管法、冲击法和钻孔法三种 qjdahVY  
土中成孔方法, 前两种在成孔过程中直接挤土, 而钻 7lBQd(  
孔法为取土成孔, 成孔时无挤土作用, 只好依靠重锤 AyI}LQm]u  
夯扩桩径成桩时, 才能使桩间土挤密。 V< 9em7
 
沉管法是挤密桩的传统施工方法, 已有70 多年 ix_$Ok  
的历史, 由于其成孔质量稳定, 挤密效果可靠, 工效较 rE' %MiIK  
高而施工机械和装备容易获得和操作, 现仍是挤密桩 {f6A[ZO;J  
最普遍应用的成孔方法。冲击法成孔是采用直径0. GoZJDE3  
3m~ 0. 4m, 锤重0. 6t~ 3. 7t的专用冲击锤头, 在土中 N5I W@?4  
30 陕西建筑! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! 2007年11月总第149期 ^b/q|(Nu&  
冲击挤土成孔, 由于其冲孔深度不受机架高度的限 Y/Gswcz  
制, 孔深可达20m, 振动和噪音较小, 国外从1963年 a 7mKshY(  
即开始应用, 并已成为俄罗斯和东欧诸国挤密桩施工 SgQmYaa&  
重要的成孔方法之一。据资料介绍, 如合理设计冲锤 .k?hb]2N  
的外型, 如抛物线旋转体型, 冲孔效率可明显提高, 对 1 _:1/~R1  
处理深度超过12m 的挤密桩施工, 冲击法不失为一种 Q& unA3  
有效可行的挤密成孔方法。钻孔法适用于土的含水 \T#(rt\j  
量偏大, 或环境对噪音和振动有限制的场地, 不宜盲 !h~#L"z  
目普遍采用。 4OESsN$O  
4. 2! 桩孔夯填 5qAE9G!c  
( 1)桩孔填料除已广泛采用的素土、灰土外, 还可 D} <o<Dk  
根据现有的试验资料和经验, 以及部分工程的需要, f<t*#]<  
在1: 9或2: 8 灰土中掺入2% 一5%的水泥, 或采用 Z+pvdu  
二灰(石灰、粉煤灰)、水泥土(体积比1: 9~ 2: 8)等胶 nR|u
Aw  
凝性材料。这类填料不仅具有较高的强度和变形模 UY?]\4Om  
量, 同时可提高桩体的水稳定性, 使桩体与挤密桩复
sn T4X  
合地基承载力特征值显著增大。二灰桩及水泥土桩 )LS+M_  
等仍属于柔性桩范畴, 一般不具刚性桩的特性。 ~bm2_/RL  
( 2)桩孔夯填机具已往常用夹杆式夯实机, 对解 <45dy5!Tz  
决当时桩孔夯填施工起到了积极作用, 但其夯锤重量 ^`PSlT3<F  
仅为0. 1t左右, 施工时必须严格控制分次填料量, 否 '/]Aaf@U8  
则夯填质量难以保证。目前工地普遍采用民工分包 eVNBhR}HS  
计件的方式进行夯填施工, 用轻锤夯实, 质量更难保 9p0HFri[  
证。故规程提出: 对沉管法成孔, 宜采用锤重0. 2t以 '_yk_[/  
上的夯实机夯填桩孔; 冲击法成孔; 宜采用原冲孔锤 GlkAJe]  
头夯填桩孔; 而钻孔法成孔, 应用采锤重1. 0t以上的 1'._SMP  
夯实机夯填并扩孔, 达到设计的成桩直径。提出以上 o dQ&0d  
要求期望逐步淘汰现有的夹杆式夯实机, 广泛采用重 0kr& c;~  
锤夯实桩孔, 确保桩孔夯填质量。 l`w|o  
5! 质量检验 x_^OS"h-
 
5. 1! 检验的项目与内容 t2
%bHIG}  
( 1)成孔质量检测。包括孔径、孔深、垂直度、桩 yl;$#aZB  
位以及桩孔内有无缩径、回淤、坍土和积水等, 以施工 YdL1(|EdM  
自检为主。 =R8.QBVdN  
( 2)夯填质量检测。包括填料的质量与配合比、 Jhq5G"  
夯实质量等, 施工单位应严格控制施工并认真自检, .$E~.6J %i  
质检单位抽检验证。 #(wzl  
( 3)综合质量检验。应由法定质检单位进行, 内 /JY ph^3][  
容包括通过载荷试验检测处理地基的承载力, 必要时 M97p.;;  
尚需进行浸水载荷试验, 检测挤密桩复合地基消除湿 HFCFEamBMP  
陷性的实际效果。同时对桩间土的挤密系数及桩体 'MM~~:  
的压实系数按规定数量抽检并作出评价。对钻孔夯 b}{9 :n/SC  
扩挤密桩的成桩直径亦应进行检测。 KcyM2hE7  
在上述挤密桩质量检验各项目中, 桩间土挤密系 $;j6*,H  
数的检验无疑是一项主要内容, 而如何能合理简便的 [AOluS  
取样与检测, 正确评价桩间土的挤密质量尤为重要。 Ognq*[om  
下面重点说明桩间土挤密质量检验中有关问题。 Sy7^;/(ZZ  
5. 2! 桩间土挤密质量检验 `0gK;D8t  
( 1)桩间土挤密的一般规律。在挤土成孔时, 桩 L\'qAfRZ  
孔内的土被强制横向挤入桩周土体中, 在一定范围内 %!/liS  
土体产生塑性变形, 土的干密度在桩孔边处最大􀀁c ve/6-J!5Y.  
= 1. 0, 向外逐渐减少, 直至干密度接近其原始值。干 KVe'2Q<  
密度 dc或挤密系数􀀁c 与距桩心距离的变化近似于 )( jNd&H  
双曲线型。塑性区即挤密影响区的半径与桩孔半径 RBojT   
成正比, 同时与土的剪切模量G = n7YWc5:CaL  
E MicVNs  
2( 1+ #)
IXk'?9  
及强度指 we).8%)'  
标c、∃ 等有关。根据理论分析与现场挤密试验结果 n'(n4qH2#s  
表明, 挤密影响区的半径平均约为1. 90d。从工程需 6!L*q  
要出发, 通常以􀀁c = 0. 90界定桩周土的有效挤密区, N`GwL aF  
其半径为1. OOd~ 1. 50d, 据此也确定了挤密桩的合 t;PnjCD<`  
理桩间距一般为2. 00d~ 3. 00d, 或桩距系数􀀂= 2. 0 lkJ#$Ik&  
~ 3. 0。从挤密试验曲线看, 在有效挤密区内即从桩 gJfL$S'w  
边到两桩中点桩间土挤密系数的变化近似于直线型。 xM"XNT6b  
某些用有限元法分析的结果也是如此。 6L% R@r
 
( 2)桩间土挤密的主要特点。一, 当桩径与桩距 ;;J98G|1  
确定后, 在每一挤密单元内强制挤入定量土体; 二, 桩 iKTU28x  
周土挤密后, 其挤密系数􀀁c 或干密度pd c随距桩边的 OL+40J  
距离而递减, 靠近桩边处最大􀀁c ∋ 1. 0, 两桩中点处 -Ce4px?3  
􀀁c ∋ 0. 9; 三, 在挤密单元内, 某一点土的挤密系数不 5oyMR_yl  
2007年11月总第149期! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! 陕西建筑31 hp%Pg &  
仅与该点距桩边的距离有关, 同时与该点土的天然强 AS-t][m#  
度指标、干密度和含水量有关。由此可见, 桩间土挤 F[giq1#  
密效果的不均匀与变异性是客观存在的, 与竖向分层 }K]VlFR  
压(夯)实土相比较, 其不均匀性更为突出。充分了解 SPm5tU  
上述特点, 对如何检测和评价桩间土的挤密效果是必 +}Wo=R
}  
要的。另一方面, 若施工的桩径与桩距均未超过允许 `-`iS?  
偏差, 则桩间土的挤密质量主要决定于桩距的设计, _BA_lkN+D  
设计人员在设计桩距时, 不仅要认真通过计算确定, uWT&`m_(2  
必要时还应提出事前进行现场挤密试验, 及时修正设 ~(E8~)f)  
计的桩距。故􀀂规程 对桩间土挤密质量检验, 按工前 ">^]^wa08  
试验与工后检测两种情况分别作出了相关规定。 ?)<XuMh  
( 3)桩间土挤密质量检验的取样点。根据上述桩 y:Ab5/bHy  
间土挤密的规律和特点, 􀀂规程 对检测时的取样部 . zMM86c  
位, 提出了两种较合理的取样方式。如仍采用现行行 <^Nj~+G'  
业标准􀀂建筑地基处理技术规范 JG J79 - 2002提出 ?{Z0g+B1  
的方法取样时, 桩孔边的取样点宜位于距桩边0. 1倍 {Ag}P0%'  
的两桩间净距处( b 点)另一点仍为两桩间中点( e %*; 8m'  
点)处, 试验后计算其干密度及挤密系数平均值。硬 9 3I9`!e  
性规定在桩边lOcm处取样并不合理。 ]xeyXw84k  
在三桩中心点取样, 检测所谓∀最小挤密系数∃或 \} Szb2  
试验该点土是否存在湿陷性, 并将其作为判定挤密地 &H>dE]Hq,  
基是否存在湿陷的一个标准, 既未充分考虑桩间土挤 PP`n>v=n  
密的规律和特点, 也没有从整体考虑挤密桩复合地基 ;|%JvptwW%  
工作的机理。多处浸水载荷试验结果表明, 只要桩间 c<x6_H6[8  
土的平均挤密系数达到要求, 挤密桩复合地基的湿陷 vrDRSc6_  
性即可消除, 故􀀂规程 明确规定, 只要桩间土的平均 6242qb  
挤密系数达到要求, 同时桩体质量合格, 挤密桩复合 ;;H:$lx  
地基的湿陷性即可消除。当存在疑问时, 判定处理地 [|Pe'?zkf  
基是否湿陷, 只能通过现场浸水载荷试验才能正确作 6)YNjh.{*  
出判定。故本􀀂规程 及􀀂建筑地基处理技术规范 ?
pY!sG  
JGJ79均不提∀最小挤密系数∃检测项目。 E%:zE Q  
6! 结语 6b)UoJxj  
随着建筑层数的增加和建设工程质量要求的提 zUu>kJZ  
高, 采用挤密桩法处理深层湿陷性黄土地基的工程项 oU5mrS.7M!  
目亦将更为广泛。挤密桩法的技术和工艺仍在不断 ~n 9DG>a  
发展, 某些原先主要用于非湿陷土地区的地基处理方 ^$ bhmJYT  
法如夯实水泥土桩法和孔内夯扩法等, 也可引进应 . +?lID  
用, 并使其适合湿陷性黄土地基处理的需要, 达到挤 <LZvh8  
密桩间土和消除湿陷性的基本目的。 9m9=O&C~-<  
本文介绍􀀂挤密桩法处理地基技术规程 DB J61 ><7`$2Or  
- 2- 2006的主要内容和修订依据, 可供使用该􀀂规 K9Fnb6J$u  
程 时参考, 以加深了解􀀂规程 条文的内函和背景。 [63;8l
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文中不妥之处, 还望指正。这本􀀂规程 已经出版, 需 8{<cqYCR  
用者可向陕西省建筑标准设计办公室购买。 rl7Y
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(上接第34页) )5OU!c  
成桩所取土样所有湿陷系数%S < 0. 015。 j( :A  
分析试验结果明显可以得出重锤夯实成桩的复 jYZWf `X~  
合地基承载力特征值比夹板锤夯实成桩的复合地基 7y7y<`)I5  
承载力特征值得到大幅提高, 且总沉降量也小的多, .e+UgCwi  
桩体密实度得到改善, 桩间土的挤密效果得到提高, C(Y6t1  
三桩中心土的湿陷性也均以消除, 其主要原因是夹板 []Ea0jYu  
锤的夯实质量难以保证, 桩体压实系数偏低, 成桩直 kl9z;(6p  
径不能改变; 而重锤夯实成桩由于锤比较重, 因此在 PyF4uCn"H  
夯实过程中对桩周土进行二次挤密, 这样不但提高桩 s~w+bwr  
体本身的密实度, 而且也提高了桩间土的挤密效果。 { "c,P:S]  
6! 小结 %%[TM(z  
本文通过各项数据试验分析, 明显可以得出重锤 ;~;St>?\R\  
夯实成桩比夹板锤夯实成桩在各项指标都得到了大 h)`vc#"65k  
幅提高和改善, 从而论证了最新修订的􀀂挤密桩法处 :W.(,65c  
理地基技术规程 ( DB J61- 2- 2006) 中提出须将沉 i% lB U1  
管法成孔时夯实机的锤重从原来的120kg 提高到 qm8
RRDG  
200kg以上的必要性, 同时也期望尽量采用重型夯锤 mm`3-F|  
施工, 确保夯填质量。 SLo/7$rct  
依据标准: (Mh\!rMg  
[ 1] ! 地方标准􀀂挤密桩法处理地基技术规程 DB J61 uoHhp4>^  
- 2- 2006. TI
 
32 陕西建筑! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! 2007年11月总第149期