EPDA 软件中隔震、减震装置的设计实现 [复制链接]

1 隔震、消能减震思路及一般原理 @/jLN  
为了抵御地震灾害，通常的建筑结构设计采用的是抗震 nIc:<w]  
设计，强调的是“抗”，即通过采用合理的结构体系，提高 YD>5zV%!D  
构件和材料的刚度、强度、延性等来达到抵御地震作用的目 PW7{,1te,  
的。还有一种思路是“消”，即采用隔震、消能的方法来降 ,t?c=u\5  
低地震的作用。 RI.6.f1dy  
隔震装置可减少整个上部结构的刚度，提高其基本自 "u^%~2  
振周期，此时结构所遭受的地震作用会显著降低。隔震装置 {<$ D|<S  
一般对于低层或多层建筑的效果较好。消能减震装置可以有 ,6TF]6:  
效降低地震作用下的结构响应，也可以有效降低风荷载作用 %8C,9q  
下结构的响应。减震装置一般分为位移型和速度型减震装 mXAGa8##j  
置，在高层和超高层结构中应用较多。 d^b(Uo=$  
《建筑抗震设计规范》(GB50011-2001)规定了隔震、消 2w"Xv,*.'i  
能减震设计方法。而无论是隔震、还是消能减震设计，都需 gJ;jh7e@  
要采用适当的计算模型来模拟隔震或减震装置的力学性能， |W $epOLg  
以得到比较准确的隔震装置或者减震装置的耗能能力，再进 PY.4J4nn|  
行增加隔震或减震装置后的上部结构设计。

2 EPDA 软件中隔震、消能减震的设计实现 rFn%e  
为了适应隔震、消能减震工程应用逐渐增多的现状， w(/#isC  
EPDA 软件增加了隔震、消能减震单元和相关的设计模块。 F3uR:)4<M  
在程序主菜单中，增加了隔震、消能减震单元定义功能。 P}kBqMM  
图1 为内部定义隔震单元选择界面，给出了比较常见的铅芯 y-C=_v_X  
橡胶支座和普通橡胶支座。通过隔震单元定义界面，可根据 3%HF"$Gg  
实际采用的隔震装置自定义隔震单元（图2），阻尼器单元 *S _[8L"  
的用户定义界面类似。定义好的隔震单元和阻尼器单元可以 ,zXP,(x  
方便地被定义在梁、柱、支撑等构件的端部。

3 隔震、消能减震设计应用实例 "^gV.  
图3 给出了3 个相同的框架结构，分别采用了位移型隔 '?$N.lj$d  
震装置（图3c）、速度型阻尼器（图3b）和没有任何隔震减 [k<"@[8)  
震装置（图3a）；图4 给出了3 个结构的位移响应情况。采 R;y
i58Be  
用隔震装置结构的位移主要是结构在隔震装置处的整体平 V/N:Of:\R  
移，其楼层的层间位移角很小，可见，隔震装置可以有效地 B8=r^!jEL  
减小上部结构的响应，增加阻尼器也可以显著降低结构在地 m 0jm$>:Z  
震下的响应

，该工程为高层混凝土连 KkD.n#A  
体结构，20 层。层17～18 的连体部分跨度30m，采用钢结 `3wzOMgJ  
构形式。试算表明，如果不采用隔震装置，则该结构廊桥部 ui>0?O*G  
分受力较大，设计困难。后在廊桥端部两侧分别采用了滑动 MZPX
I{G  
支座（X 方向自由）和位移型隔震装置。隔震装置初始刚度 (g(.gN]  
为10000kN。采用EPDA 计算了罕遇地震下结构的响应情 ?so=k&I-M  
况。使用非线性位移型弹簧模拟隔震装置，分别考虑了单向 &>%R)?SZh  
和双向地震作用。图5 给出了该结构在单向（X 向）罕遇地震下的变形情况。图6～8 给出了双向地震下隔震装置和滑 l rRRRR  
动支座处的顶端、底部位移时程以及位移差时程情况。

相对位移为14.3，6.1cm；自由滑动端X，Y 向顶部和底部 dio<?6ZD9P  
的最大相对位移为17.8，56.3cm。自由滑动端Y 向的相对位 BIJlU(aF  
移较大的原因是在双向地震作用下，廊桥部分相当于一个固 t 0 om
JP  
定在右端（隔震装置处）的悬臂梁，这样，在Y 向地震作用 rHSA5.[1P  
下，该梁会发生绕固定端（右端）的转动，造成自由端Y %KjvV<f-a  
向的相对位移较大，这时固定端的弯矩等于全部由4 个刚度 %1JN%  
较小的隔震单元承担，对其是不利的，因此廊桥的自由滑动 +O]jklS4H  
端必须有足够的构造措施保证Y 轴方向的嵌固作用，而且在 ;pH&YBY  
X 轴方向要保证足够的位移行程。

老兄 你的帖子很有价值啊 都是前沿的