[会议]《岩土工程1000问》一书限期征稿!!! [复制链接]

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建筑物的地震破坏因素： ua!i3]18  
造成建筑物破坏的效应：一是地震力超过建筑物的承受能力时，建筑物就被破坏；二是地震时发生断层错动、开裂、地陷、地基不均匀变形及砂土液化等地基失效引起建筑物倾倒；三是地震引起的海啸、山崩、泥石流、滑坡、洪水、大火造成建筑物遭到破坏。据历次大地震的宏观调查，各类工程结构破坏的主要原因有： HuVx^y` @  
（1）建筑物结构不合理：构件连接薄弱、、支撑数量不足及承重结构强度不足可导致墙面交叉裂缝、柱剪断或压酥，甚至房屋倒塌等破坏。 \`ya08DP(  
（2）建筑材料质量低劣：由于使用低劣的砖、水泥等材料的建筑物，砌体强度不足，地震时容易造成屋檐外闪，墙体鼓包或开裂、倒塌。 @fI1|v=eF  
（3）施工质量差：砂浆标号不够，不润砖，纵横墙直槎或马牙槎交接，砂浆不饱满，槎子不严实，堵砌施工通道不认真和少放、错放、漏放钢筋，钢筋搭接少或根本没有搭接等，偷工减料，少焊、漏焊或以点焊代替焊缝等建筑物，会出现支撑系统脱落，屋盖下摔，房屋倒塌。 5 )A(q\  
（4）地基失效：在地震作用下，可能引起地基承载力下降，以致丧失。另外，由于地基含饱和水和砂层，地震时，会造成地基开裂、砂土液化、喷水冒砂、滑坡、不均匀沉降等，使房屋倾斜破坏。 %4bGI/\/  
(5)次生灾害的破坏：地震除直接造成建筑物的破坏外，还可以引起火灾、水灾、污染等严重的次生灾害，从而间接地造成建筑物的破坏。 5|nT5oS  

地震预报的主要方法与理论： Z2t'?N|_  
B;vpG?s{9  
1. 大地形变测量异常分析 Th'B5:`  
测定地壳表面点位之间相对位置的变化，地壳形变是地壳运动的一种外部表象， :@~Nszlb  
大面积形变测量在地震的长、中期预报，跨断层定点和流动测量在中、短期预报方面已取得较好的效果。（关键是排除干扰因素（滤波））。 Qhc>,v)  
2. 定点变形测量 r_"=DLx6  
通过建立观测台站，利用倾斜仪、伸缩仪，监测地壳变形（关键是仪器摆放的位置），土法用水盆。 ZwFVtR  
3. 水文地球化学方法 .!`y(N0hc  
     自1966年邢台地震以来，利用地球化学方法探索地震预报受到各国地震学者的普遍关注。近年来，中国、俄罗斯、美国、日本等国相继建立和完善了地震地球化学监测台网。 IYG,n
t!  
      地球化学异常主要用来监测强震或距离较远的中强震。 su}n3NsJ  
      主要是地下水中的氦和氡 -$2B!#]3
 
      氦场随时间的变化是稳定的，只有出现地震时才有明显变化（A.H.叶列曼耶夫 1972） hifC.guK  
（1）地下水动态微观异常 +|w%}/N  
地下水动态预报  水位、水温 EGL7z`nt  
用地下水动态预报地震的方法已在地震监测预报中发挥了重要的作用。但是，迄今国内外应用于地震测报的异常信息主要还是宏观的，微观异常的研究很少。 Ya*<me>`  
（2）地电阻率法 nb30<h  
地电阻率法以研究孕震过程中的地电现象或地球介质电性参数的变化为对象。地电阻率法源于物探电法，但又不同于物探电法。 {W' 9k  
我国研究人员通过对5个地区台网内及其周围地区发生7级以上强震前后地电阻率异常变化分析发现，与地震有关的地电阻率变化有如下特征： DtFzT>$^F  
a．强震前震中附近200km范围内的地电阻率变化呈现长达2—3年的趋势性异常。 =C(((T.  
    b．异常幅度一般为百分之几，，形态以下降为主。 Y00hc8<  
    c．某些强震前地电阻率异常显示出阶段性变化。 o>l/*i
0I  
    d．强震后多数异常台趋势发生转折或持续强震升高，显示出与震前不同的特征。 `9`T,uJe  
    e．同一台站不同方向异常幅度不同，显示出各向异性特征。 xf7_|l  
（6）地磁短周期变化 olxnQYFo  
地震的孕育的过程，也是震源区地下应力缓慢积累过程。按照压磁理论，应力变化将引起地下岩石磁性的变化，从而导致地磁变化异常。因此，地震发生之前地下应力缓慢积累过程可能引起地震孕育区及其附近地下岩石磁性改变，从而出现地磁较长趋势变化中局部的异常前兆现象。 L; o$vI~U,  
（7）钻孔应力、应变异常 4/N{~  
地震的孕育的过程实际上是地壳应力积累过程。通过地应力测量，可以对地震进行预报。 !+)5?o  
测量时，将量测段钻孔用封闭器封闭，然后对其施加水压，基于裂隙沿最小压力方向扩展，根据加压时破裂压力、岩石抗拉强度和裂隙扩展方向，即可计算出岩体中的应力值。 >(\Z-I&YQ  
（8）地震综合预报法 K/l*Saj  

六、边坡工程设计与施工100问 H$k2S5,,z  
y[DS$>E  
岩土锚固工程的设计控制： fA"9eUu  
锚固工程中的每个环节都相当重要， 一个环节的失误， 可造成整个工程的破坏。 因此， 锚固工程的设计应充分考虑各种不利因素， 以使其能更好地发挥作用。 $)Ty@@7C  
(1)  岩土锚固力。 设计中所采用的岩土摩阻力一般为极限值的 40%～ 50% 。规范所给的只能作为参考， 工程在正式施工前必须进行拉拔试验， 以验证设计所取参数的合理性， 以便做出必要的修改。 zF@/8#  
(2)  钢绞线设计拉力的设定。 考虑岩土地质条件， 一般用其极限强度的50%～ 60% 。这是由于较低的应力有利于减小应力腐蚀及应力松弛。 现在有很 多岩土工程设计人员往往套用桥梁结构所用的预应 力值， 是非常错误的， 因为岩土锚固中的预应力锚索 工作环境与桥梁结构的预应力锚索工作环境相差太大， 两者不能等同对比； 对于环境较差而使用年限较 长的永久锚索体， 应对其张拉力予以严格控制。 ZkmYpi[  
(3)  不同地质灾害锚固时的张拉力设定。 对已 发生蠕动的滑坡施工时， 只张拉设计拉力的 70%～80% ， 剩余拉力由滑坡发生微小位移时自行调整到位； 边坡预加固中， 由于边坡应力相对调整较小， 应 按设计拉力施加或超张拉。 地梁和框架预应力应分次张拉， 不可一孔一次张拉到设计荷载， 防止各孔在张拉过程中受力不均及反力结构的破坏。 加力一段时间后， 在应力基本调整到位后再进行补张拉。 l&_PsnU  
(4) 反力结构选型。从对锚固体之间应力的相互协调来说， 锚索框架整体性较好， 因此锚固体之间的应力调整较好， 锚索地梁次之， 而锚墩最差， 没有整体性， 但较为灵活， 施工快。因此坡面越差就越要应用整体性较好的反力结构， 提高承压梁与坡面接触面积， 减少局部或小范围的岩体压缩徐变及提高锚固体之间的应力协调能力。 VLcwBdo  
(5) 锚固体系的选择。近年来， 预应力岩土锚固理论、技术研究围绕着荷载传递规律、不同受力机理、自钻与单孔复合锚固、可重复灌浆技术等方面取得了重大进展。这就为设计人员根据地质情况， 分类选用适合的锚固体系， 以尽可能的提高岩土的锚固效果提供了条件。 V)Ze>Pp  
(6) 坡率与锚索倾角的关系。当坡面坡率大于1∶1. 5， 地层风化严重时， 设计时应采用特殊的设计。因为当坡率较缓时， 在锚索张拉过程中将产生较大的平行于坡面的分力， 导致反力结构向上滑移， 而造成锚索预应力损失严重。如在山西某高速公路顺层岩质滑坡， 由于设计方在坡率1∶2 的边坡上采用了没有防滑的反力结构， 导致大面积的反力结构发生上爬、破裂， 经监测发现， 80% 以上的锚索预应力不及原设计拉力的50% ， 最终导致坡体失稳。 >9Z7l63+}  
(7) 锚索的防腐问题。锚索的防腐直接关系到锚索的有效使用年限问题， 其主要分为体外防腐和体内防腐两个重点。关于体外防腐——锚头防腐， 在锚索张拉锁定切去多余钢绞线， 对锚索体孔口进行补浆后， 用砼封堵锚头。关于体内防腐， 设计人员必须了解地层的性质， 以防地层中的有害物质对锚索的防腐措施造成破坏。自由段防腐国外采用塑料管中注油， 而国内则为喷刷防锈漆及涂抹黄油， 这就要求在现有技术下防锈漆的喷刷及黄油的涂抹一定要均匀； 锚固段可采用5 0. 5 的铁丝网格进行缠绕而加强防腐效果； 锚固体注浆压力一定要达到设计规范要求， 以提高锚固体的整体防腐效果， 设计应对此予以特别注意。 %fIYWu`X  
(8) 设计对预应力锚固体监测的要求。规范规定预应力锚固体损失应控制在10% 以内， 但实际监测显示有的损失达到30%～ 40% ， 故需要进行监测和补张拉。抽检试验监理工作要认真， 根据作者经验， 大约有80% 的锚索都不够设计拉力。现在施工队伍五花八门， 施工人员不大了解锚固体的受力， 施工控制不住重点。因此在这种情况下， 抽检是非常必要的， 不抽检问题太大， 抽检应有锚固体总数的5%。 71c(Nw~iQ  
(9) 设计对施工的控制要点。一个好的锚固工程， 需要施工方认真理解贯彻设计理念、思路， 双方应密切配合， 防止施工时出现一些本不应该发生的问题。 Vs9
]Gm  

有一个工程案例，饱和细砂经标准贯入具有轻微液化，但该孔剪切波速测试为中硬土，为什么会出现这种情况？请帮我分析一下，谢谢。

深基坑监测能有效地预知基坑的稳定性，减少重大事故发生的几率。 ~iJ@x;`  
深基坑监测的主要内容： ,S?M;n?z_  
（1）地下管线、地下设施、地面道路和建筑物的沉降、位移。 hR,5U=+M7  
（2）围护桩地下桩体的侧向位移（桩体测斜）、围护桩顶的沉降和水平位移。 2XrYm"6w  
（3）围护桩、水平支撑的应力变化。 22Oe~W;  
（4）基坑外侧的土体侧向位移（土体测斜）。 l%#z  
（5）坑外地下土层的分层沉降。 o`.5NUn  
（6）基坑内、外的地下水位监测。 V U
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（7）地下土体中的土压力和孔隙水压力。 $s,(-C  
（8）基坑内坑底回弹监测。 O)INM  
观测点的布设： Hm]\.ZEy  
测点布设合理方能经济有效。监测项目的选择必须根据工程的需要和地质的实际情况而定。在确定测点的布设前，必须知道基地的地质情况和基坑的围护设计方案，再根据以往的经验和理论的预测来考虑测点的布设范围和密度。原则上，能埋的测点应在工程开工前埋设完成，并应保证有一定的稳定期，在工程正式开工前，各项静态初始值应测取完毕。沉降、位移的测点应直接安装在被监测的物体上，只有道路地下管线若无条件开挖样洞设点，则可在人行道上埋设水泥桩作为模拟监测点，此时的模拟桩的深度应稍大于管线深度，且地表应设井盖保护，不止于影响行人安全；如果马路上有管线设备（如管线井、阀门等）的话，则可在设备上直接设点观测。测斜管（测地下土体、围护桩体的侧向位移）的安装：测斜管应根据地质情况，埋设在那些比较容易引起塌方的部位，一般按平行于基坑围护结构以20~30m的间距布设；围护桩体测斜管应在围护桩体浇灌混凝土时放入；地下土体测斜管的埋设须用钻机钻孔，放入管子后再用黄砂填实孔壁，用混凝土封固地表管口，并在管口加帽或设井框保护。测斜管的埋设要注意十字槽须与基坑边垂直。基坑在开挖前必须要降低地下水位，但在降低地下水位后有可能引起坑外地下水位向坑内渗漏，地下水的流动是引起塌方的主要因素，所以地下水位的监测是保证基坑安全的重要内容；水位监测管的埋设应根据地下水文资料，在含水量大和渗水性强的地方，在紧靠基坑的外边，以20~30m的间距平行于基坑边埋设，埋设方法与地下土体测斜管的埋设相同。分层沉降管的埋设也与测斜管的埋设方法相同。埋设时须注意波纹管外的铜环不要被破坏；一般情况下，铜环每1m放一个比较适宜。基坑内也可用分层沉降管来监测基坑底部的回弹，当然基坑的回弹也可用精密水准测量法解决。土压力计和孔隙水压力计，是监测地下土体应力和水压力变化的手段。对环境要求比较高的工程，都须安装。孔隙水压力计的安装，也须用到钻机钻孔，在孔中可根据需要按不同深度放入多个压力计，再用干燥粘土球填实，待粘土球吸足水后，便将钻孔封堵好了。土压力计要随基坑围护结构施工时一起安装，注意它的压力面须向外；并根据力学原理，压力计应安装在基坑的隐患处的围护桩的侧向受力点。这两种压力计的安装，都须注意引出线的编号和保护。应力计是用于监测基坑围护桩体和水平支撑受力变化的仪器。它的安装也须在围护结构施工时请施工单位配合安装，一般选方便的部位，选几个断面，每个断面装二只压力计，以取平均值；应力计必须用电缆线引出，并编好号。 -Xt0=3,  
监测手段： %JuT'7VB  
常采用水准仪、经纬仪、测斜仪、分层沉降仪、土压力盒、孔隙水压力仪、水位观测仪、钢筋应力计等。目前在实际工作中，以水准仪量测墙顶和地面位移以及以测斜仪量测墙体和土体深层位移较为可靠而且特别重要。其他监测手段常被用来进行综合分析。用钢筋应力计测支撑轴力时，尚应配以温度计埋设在支撑中，以便计算温度变化引起的应力。实测表明，由于温度变化，支撑往往产生较大的附加轴力，对钢筋混凝土支撑，可达15~20%。这说明设计时不能忽视。钢支撑的温度变化应力更大。但目前基坑工程的综合监测水平尚不够理想。尽管有了计算机和遥控等先进设备，而测试元件的质量及其标定、埋设、保护和施工配合等方面存在不少问题，有待改进。监测报警是一个极其严肃的问题。做好了，可化险为夷，避免损失；否则，留下隐患，酿成事故。有的工程虽作了报警，而有关当事人并不警觉，结果酿成“大祸”，实践中不乏经验和教训。 Xz"xp8Hc(6  

早点写出这本书啊，期待很久了

能不能搞一个向中国工程勘察信息网那样的高大钊专栏一类的？找一个知名专家开个讨论区

《建筑地基基础设计规范》 (GB 50007-2002) 第88 页第9. 1. 7 条:基 bCV_jR+  
坑工程的勘察范围在基坑水平方向应达到基坑开挖深度的1 -2 倍。而《岩土工程 O T .bXr~  
勘察规范H2009 版》 (GB 5∞21-2001) 第42 页第4.8.3 条中:勘察的平面范围宜 '?d5L+9  
超出开挖边界外开挖深度的2 -3 倍。为什么两个规范的规定不一样?该怎 t_id/  
么执行? &+ UnPE(  
答案解释：（由搞教授解答） ?7TuE!!M  
对于基坑工程，其实单独进行勘察的项目是不多的，绝大多数项目是在建筑物 d?)Ic1][  
或小区的工程勘察时一起进行的。这时，场地的控制并不完全依靠基坑的几个勘 rtz ]PH  
探孔，建筑物的勘探孔和场地上其他的孔v起控制场地的土层分布，一般沿基坑的 K/z2.Npn  
边线布孔就可以了。对大基坑，在基坑的中部也需要布孔，这种情况就不存在勘察 =jvL2ps<  
苞围的问题。 a!\^O).pA  
如果是?个单独的基坑，那么应该了解基坑外面一定程围内阁土层分布，范围  BF /4  
的大小其实与支护结构的类型有关。从土压力的计算需要看，从支护结构底部起 op61-:q/  
按衔。的斜线到地面处的范围是足够了。如果插入深度是1. 5 倍的开挖深度，则有 A}_0iwG  
~.5 倍的平面范围就够了，如果用锚杆、土钉之类的支护形式，那取决于锚杆或土 m3=Cg$n  
钉的长度，所以说是2-3 倍的开挖深度。 ;OSEMgB1  
按照现在的土地利用情况，很多的基坑边线都离红线很近，一般不允许在红线 H6<3'P  
以外做勘察，实际上也很难做到符合上述的要求;所以勘察规植又讲了"在开挖边 t""d^a#Dp  
界以外，主要以调查收集资料为主"。这是考虑到在红线外布置勘探工作量是不现 t!o=-k  
实的，只能通过资料收集为主的方法。

高层建筑群中是否每幢高层建筑必须有一个取土孔？ WU<C7  
答案： YlEV@  
几本有关的勘察规范中都没有说"每幢高层建筑必须有一个取土 iXFN|ml  
孔"。但实际上i 各本规泪都是有所反映的，对于要求计算沉降的高层建筑，每幢高 t/0h)mL}  
层建筑，至少需要一个取土孔。 g'{hp:  
《岩土工程勘察规范} (GB 50021-2∞1 )第4. 1. 7 条规定"对密集的高层建 e6igx  
筑群，勘探点可适当减少，但每幢建筑物至少应有一个控制性勘探点。"什么是控制 +hKH\]  
性勘探点呢?第4. 1. 8 条第2 款规定"对高层建筑和需作变形计算的地基，控制 ~4[4"Pi>|  
性勘探孔的深度应超过地基变形计算深度。"显然，控制性勘探孔的布设目的是为 a0[Mx 4  
了取得变形计算的参数，这就意味着在控制性孔中需要布置取土孔。 0FEn&\2<  
《高层建筑岩土工程勘察规程} (JGJ 72-2∞4) 第4. 1. 2 条第4 款规定"单憧 _#rE6./@q  
高层建筑的勘探点数量，对勘探等级为甲级的不应少于5 个，乙级不应少于4 个。 ^ G@o} Z  
控制性勘探点的数量不应少于勘探点总数的113 且不少于2 个。"第4. 1. 4 条第1 ?&GV~DYxA  
款规定控制性勘探孔深度应超过地基变形的计算深度。" R.B3  
因此，虽然规范没有直接规定，但实际上已经非常明确地规定了每幢高层建筑 Jb"0P`senY  
都需要布置取土孔作变形指标的试验，提供变形计算深度范围内的压缩曲线。