[会议]《岩土工程1000问》一书限期征稿!!! [复制链接]

支持！很喜欢

三、地基处理设计与施工100 OKXELP  
mz|#K7:  
支腿式地下连续墙施工工法 j_3X 1w)k  
6c[&[L%  
-E*VF{IG1  
cip"
9|"  
随着当前城市建设和科技水平的不断发展，高层、超高层建筑物也越来越普遍，城市土地日趋紧张，对承重基础要求也越来越高。当地下工程遇到地块岩面较浅、高差不一、基坑挖土较深，而基坑底的被动土（强风化岩层）较浅情况时，一般地下连续墙施工方案不能满足位移、抗倾覆等要求。为此，浙江省大成建设集团有限公司总工程师姜天鹤等人提出了新型支护结构体系——支腿式地下连续墙，作为二墙合一——承重与围护永久结构，以大大增强建筑物的整体承载能力和防渗效果等作用。2009年6月10日，国家知识产权局对本专利进行授权公告。 A/WmVv6  
|OgtAI9  
支腿式地下连续墙施工工法是在常规地下连续墙施工技术基础之上进行创新而成，通过在地下连续墙墙底处增设钻孔灌注桩，使钻孔灌注桩脚落到特定持力层上，并使之受力，通过支腿与地下连续墙联合作用，可达到满足设计、承重、嵌岩、抗渗、截水、挡土等功能，能成功解决嵌岩、承载不均匀、抗位移、抗倾覆等技术难题，具有性价比高、社会环境影响小等优点。 D*!UB5<>/t  
EWI2qaSnO  
!$q *~F"S  
my.%zF  
本工法对如何保证支腿式地下连续墙成型中槽壁的稳定、地下连续墙成槽及支腿成型方式及控制方法、支腿钢筋笼与地下连续墙钢筋笼的对位和连接方式及控制方法、清孔方式，正确定位按放支腿钢筋笼、支腿混凝土浇注等技术难点制定完整的工艺流程和技术参数，如加设格构式型钢调节刚度、采用超声波监测控制质量，等等。 cO&(&*J r  
s)gUvS\  
杭州黄龙饭店改扩建工程的应用表明，该施工工法能明显降低施工成本，缩短施工工期，社会和经济效益显著，具有推广应用前景，可广泛应用于高层建筑物的地下室、地下停车场、地铁车站等大型深基坑工程项目的建设。

六、边坡工程设计与施工100问 #:UP'v=w  
6~:eO(pK l  
用于边坡浅层滑塌防治的预应力短梁－锚杆复合结构 6RA4@bIG  

il=:T\'U9  
对于岩性较软、裂隙较发育、开挖扰动、风化较严重等不利因素作用下的边坡来说，往往会出现浅层岩体破碎，甚至发生滑坡或塌方事故。如果边坡的稳定性十分重要，则可采用许多方法进行加固。锚杆（包括普通锚杆和预应力锚杆）和喷射混凝土面层是其中的两种常用方法，并因为相应的加固效果较好、施工较方便、工程造价较底而常用于边坡的加固。对于易于发生浅层滑塌（包括滑坡和塌方）的边坡来说，浅层岩土体不仅会发生外鼓变形，而且还有可能向下滑动。如果用锚杆进行加固的话，则可发现锚杆可以高效地发挥出抗拉能力，以阻止边坡浅层岩土体的外鼓变形。然而，由于锚杆的直径很小，其抗弯能力和抗剪强度都很小，以致无法抵抗因岩土体下滑而在锚杆内部引起的弯矩和剪切力。显然，锚杆在边坡浅层滑塌防治方面还存在一些不足，在加固效率方面还有很大的提高余地。 hd~3I4D  
E46+B2_~zk  
针对上述情况，杨志法、张路青和祝介旺提出了用于边坡浅层滑塌防治的预应力短梁－锚杆复合结构。该结构中的短梁部分相对较短，具有较强的抗剪能力和抗弯能力，可用来阻止边坡表面或浅层岩土体可能发生的滑塌，进而达到加固边坡的目的。该结构中的锚杆部分相对较长并深入到稳定的坡体内部，可以把所述的短梁部分及其所粘结的岩土体牢牢地固定在坡体内稳定的岩土体上。由于预应力短梁部分和锚杆部分被结合成一个复合结构，所以它的加固效率远远超过锚杆、预应力锚杆等已有技术的加固效率。为了进一步提高上述复合结构的抗弯能力、抗剪能力和抗拉能力以及施工的方便，在制作短梁时可以采用预应力技术、变截面设计及预制短梁的方式。

六、边坡工程设计与施工100问 a9+l:c@  
lQkCA-  
桩基施工常见质量问题分析与处理 lk<}`#(g  
打（压）桩工程施工工序多，工艺要求高，影响桩基质量的因素较多，一般有： M%U1?^
j8  
!=-{$& {  
　　1、工程地质勘察报告不够详尽准确； d*M:PjG@  
_LYI#D  
　　2、设计的合理取值； T5:p^;?g  
}K rQPg  
　　3、施工中的各种原因。 5{`a\;*  
,Q7W))j  
　　在桩基施工中对质量问题及隐患的分析与处理，将影响建筑物的结构安全。本文重点介绍打（压）桩施工中常见质量问题的类别、原因分析、常用处理方法。 &jbZL5  
5a0&LNm  
　　1常见质量问题类别及原因分析 (IE\}QcK  
`$fKS24u  
　　打（压）桩工程常见质量问题有：单桩承载力低于设计值，桩倾斜过大、断桩、桩接头断离、桩位偏差过大等五大类。造成以上问题的原因： I%8>nMTJ  
WbIf)\  
　　1.1单桩承载力低于设计要求的常见原因有： <WWn1k_  
^]{)gk8P~2  
　　1.1.1桩沉人深度不足； [
EdX6  
JemB[  
　　1.1.2桩端未进入设计规定的持力层，但桩深已达设计值； +*'^T)sj/  
Te\i;7;4u  
　　1.1.3最终贯人度过大； GLS`1!  
pGwBhZnb>  
　　1.1.4其他，诸如桩倾斜过大、断裂等原因导致单桩承载力下降； M5C%(sQ$  
2r =8&~9z  
　　1.1.5勘察报告所提供的地层剖面、地基承载力等有关数据与实际情况不符。 '}F=U(!  
<Qx]"ZP%  
　　1.2桩倾斜过大的常见原因： +NM`y=@@  
:u ruC
  
　　1.2.1预制桩质量差，其中桩顶面倾斜和桩尖位置不正或变形，最易造成桩倾斜； 2. t'!uwI  
_J N$zZ{  
　　1.2.2桩机安装不正，桩架与地面不垂直； =!?4$vW  
`vMrlKq  
　　1.2.3桩锤、桩帽、桩身的中心线不重合，产生锤击偏心； O/N Ed)H!  
B1u.aa$  
　　1.2.4桩端遇石子或坚硬的障碍物； Q5kf-~Jx+  
x_X%|f  
　　1.2.5桩距过小，打桩顺序不当而产生强烈的挤土效应；  D|8Pe{`  
.%\lYk]  
　　1.2.6基坑土方开挖不当。 r+yl{  
?y1G,0,  
　　1.3出现断桩的常见原因： KKFV+bK)  
eu^B  
　　除了桩倾斜过大可能产生桩断裂外，其他原因还有三种： :iKk"r,2P[  
"
M+
g=  
　　1.3.1桩堆放、起吊、运输的支点或吊点位置不当； t'7A-K=k3  
5s /fBS  
　　1.3.2沉桩过程中，桩身弯曲过大而断裂。如桩制作质量造成的弯曲，或桩细长又遇到较硬土层时，锤击产生的弯曲等； vrGx<0$  
8<2 [ F  
　　1.3.3锤击次数过多。如有的设计要求的桩锤击过重，设计贯入度过小，以致于施工时，锤击过度而导致桩断裂。 rAuv`.qEV  
B%L dH  
　　1.4桩接头断离的常见原因： h)~i?bq!/  
Ub"6OT1tl  
　　设计桩较长时，因施工工艺的需要，桩分段预制，分段沉人，各段之间常用钢制焊接连接件做桩接头。这种桩接头的断离现象也较常见。其原因，除了1.2节中1.2.11.2.5外，还有上、下节桩中心线不重合；桩接头施工质量差，如焊缝尺寸不足等原因。 H N )@sLPc  
1kX>sajp~  
　　1.5桩位偏差过大的常见原因，测量放线差错；沉桩工艺不良，如桩身倾斜造成竣工桩位出现较大的偏差 eHIsTL@Fp  
,; 81FK  
　　2常用处理方法 _e9S"``
 
cBGR%w\t%  
　　打桩过程中，发现质量问题，施工单位切忌自行处理，必须报监理、业主，然后会同设计、勘察等相关部门分析、研究，作出正确处理方案。由设计部门出具修改设计通知。一般处理方法有：补沉法、补桩法、送补结合法、纠偏法、扩大承台法、复合地基法等，下面分别简要介绍： `
~+1i5-}  
x%$as;  
　　2.1补沉法。预制桩人土深度不足时，或打入桩因土体隆起将桩上抬时，均可采用此法。 Ig.9:v`  
Xy[*)<  
　　2.2补桩法。可采用下述两种的任一种： M%aA1!@/  
,`su0P\%#.  
　　2.1.1桩基承台前补桩。当桩距较小时，可采用先钻孔，后植桩，再沉桩的方法。 E U# M.  
`P(Otr[6  
　　2.1.2桩基承台或地下室完成再补静压桩。此法的优点是可以利用承台或地下室结构承受静压桩的施工反力，设施简单，操作方便，不延长工期。 3-%F)@n  
40M/Gu:  
　　2.3补送结合法。当打入桩采用分节连接，逐根沉人时，差的接桩可能发生连接节点脱开的情况，此时可采用送补结合法。首先是对有疑点的桩复打，使其下沉，把松开的接头再顶紧，使之具有一定的竖向承载力；其次，适当补些全长完整的桩，一方面补足整个基础竖向承载力的不足，另一方面补打的整桩可承受地震荷载。 ML)5nJD  
<,X?+
hr  
　　2.4纠偏法。桩身倾斜，但未断裂，且桩长较短，或因基坑开挖造成桩身倾斜，而未断裂，可采用局部开挖后用千斤顶纠偏复位法处理。 DJ]GM|?  
<$:Hf@tpMo  
　　2.5扩大承台法 ]b&"](A  
:m{;<LRV  
　　由于以下三种原因，原有的桩基承台平面尺寸满足不了构造要求或基础承载力的要求，而需要扩大桩基承台的面积。 vz87]InI  
Bh%Yu*.f  
　　2.5.1桩位偏差大。原设计的承台平面尺寸满足不了规范规定的构造要求，可用扩大承台法处理。 YXFUZ9a#e  
8-"lK7  
　　2.5.2考虑桩土共同作用。当单桩承载力达不到设计要求，需要扩大承台并考虑桩与天然地基共同分担上部结构荷载。 axpn*
(yE  
1OwVb  
　　2.5.3桩基质量不均匀，防止独立承台出现不均匀沉降，或为提高抗震能力，可采用把独立的桩基承台连成整块，提高基础整体性，或设抗震地梁。 r;~2NxMF/  
#P^cR_|\  
　　2.6复合地基法 pOmHxFOOK  
~HM,@5dFC
 
　　此法是利用桩土共同作用的原理，对地基作适当处理，提高地基承载力，更有效的分担桩基的荷载。常用方法有以下几种。 =Zt7}V  
MlVVST  
　　2.6.1承台下做换土地基。在桩基承台施工前，挖除一定深度的土，换成砂石填层分层夯填，然后再在人工地基和桩基上施工承台。 H
OY@<'  
u?a4v\  
　　2.6.2桩间增设水泥土桩。当桩承载力达不到设计要求时，可采用在桩间土中干喷水泥形成水泥土桩的方法，形成复合地基基础。 fxcCz 5  
P c'0.4  
　　2.7修改桩型或沉桩参数 ;d#`wSF`G  
:JI&ngWK  
　　2.7.1改变桩型。如预制方桩改为预应力管桩等。 79Y;Zgv  
)W0zu\fL =  
　　2.7.2改变桩人土深度。例如预制桩过程中遇到较厚的密实粉砂或粉土层，出现桩下沉困难，甚至发生断桩事故，此时可采用缩短桩长，增加桩数量，取密实的粉砂层作为持力层。 f,s1k[w/;  
=KCAHNr4?  
　　2.7.3改变桩位。如沉桩中遇到坚硬的、不大的地下障碍物，使桩产生倾斜，甚至断裂时，可采用改变桩位重新沉桩。 }
zE Qrfl  
xO` `X<  
　　2.7.4改变沉桩设备。当桩沉人深度达不到设计要求时，可采用大吨位桩架，采用重锤低击法沉桩。 kJfMTfl,  
 mRYM,  
　　2.8其他方法 o&PPW~D+h@  
c]OK)i-{l  
　　2.8.1底板架空。底层地面改为架空楼板，以减填土自重，降低承台的荷载。 ~4}'R_  
&%infPI'  
　　2.8.2上部结构卸荷。有些重大桩基事故处理困难，耗资巨大，耗时过多，只有采取削减上部建筑层数的方法，减小桩基荷载。也有采用轻质高强的隔墙或其他材料代替原设计的厚重结构而减轻上部建筑的自重。 8b!-2d:*  
#[<XNs!"  
　　2.8.3结构验算。但出现桩身混凝土强度不足、单桩承载力偏低等事故，可通过结构验算等方法寻找处理方案。如验算结果仍符合规范的要求时，可与设计单位协商，不作专门处理。但此方法属挖设计潜力，必须征得设计部门的同意，万不得巳时用之，且应慎之又慎。 :wRaB7  
8s@k0T<O  
　　2.8.4综合处理法。选用前述各种方法的几种综合应用，往往可取得比较理想的效果。 iN]#
XIQ%  
T`Jj$Lue{
 
　　2.8.5采用外围补桩，增加周边嵌固，防止或减少桩位侧移等。 .!><qVg  
$z":E(oy  
　　总之，桩基施工质量关系到整个建筑物的工程质量，在桩基施工过程中，遇到各种意外情况，应及时通过业主、监理与设计部门联系，按设计部门的设计修改通知或会议纪要进行施工。

五、深基础设计与施工100问 aN,.pLe;  
e5HHsR6  
桥桩基础施工方案介绍该注意的问题？ %s(Ri6R&  
9Z_!}eY2mc  
引言　　由于桥梁横跨水库连接山岭，桥桩所经之处水位较深，根据现场情况，为了施工方便，先采取全部回填土方高于水库水位之上1米之后再进行钻孔施工，待板梁全部吊装完毕后，现挖清回填土，以保持桥底下面流水畅通。 :Qd{V3*]  
wV&UB@  
~d)2>A2:  
kbR!iPM-;  
一、钻孔灌注桩的一般要求 @qaK5  
8 FJ>W.  
1、前查阅水文地质资料，以确定钻孔顺序、施工方法和选择机具设备。 vf&Sk
`  
m0$~O5|4  
2、必须将桩周围场地平整好，场地平整的高度及范围应根据地形、施工水位、桩顶标高、施工需要等因素考虑。 ]y52%RAKI  
q>^x,:L  
3、在平整好的场地上，依据已测定的桥位中线将基桩钻孔位置定出。在打放样桩同时，应加设控制桩以便施工时核对。放样桩与控制桩均不宜过短，在松软土基上桩的入土深度不得少于1m。 Zf [#~4  
l`M7a9*U  
二、钻孔施工 V9SkB3-'  
G*].g[
'  
1、埋设护筒 ndB [f  

TM?RH{(r  
钻孔前应在测定的桩位，准确埋设护筒，用以固定钻孔位置，隔离地面水，提高井内水头以增大井内的静水压力，稳定孔口土壤和保护孔壁不坍以利钻孔工作进行。在埋设护筒时应注意下列事项： \ld{Z;e  
F8T.}qI  
⑴护筒内径应比桩径稍大。用旋转型锥头造孔时，应大于设计桩径15~20厘米。护筒的高度可根据水位高低决定，一般筒高有1.0、1.5、2.0、2.5（m）四种。 >ow5aOlQ&  
4^>FN"Ve`B  
⑵护筒在构造上必须坚固、耐用、轻便、不漏水。在埋前应对护筒内径尺寸、形状、缝隙大小、漏水情况、连接销的牢固程度等进行检查。 K3xs=q]:@  
>oOZDuj  
⑶埋设护筒时按照确定的桩位和高度进行，不得偏移，并应保证护筒中心与桩位中心一致，护筒周壁与水平面垂直。 e ab_"W   
<aVfgVS  
⑷护筒定位时应先对墩台桩位进行复核。然后以桩位为中心，定出相互垂直的十字控制桩，使十字中心与桩位中心一致。 2(%C  
P+/6-CJ  
⑸护筒的埋设深度应根据地下水位或河道水位的高度确定，一般应保证筒内有1~1.5m的水头高度，护筒顶面必须高出施工水位。 iAd3w6  
{YT@$K]w,  
⑹护筒就位必须准确，保证护筒中心与桩位中心一致、筒壁与水平面垂直（即筒壁与桩中心线下平行）。首先使护筒底脚居中，然后再将护筒放平，并反复校核直至垂球对准中心，筒壁与垂线的距离均等为止。护筒就位后通过十字控制桩检查桩位是否正确。 ^~65M/  
'UN 'gXny  
⑺护筒就位后，应用粘土分层夯填埋固，填土时每20厘米一层对称夯打。护筒周围填土高度不比护筒顶面低20厘米左右，并在顶面周围留有约0.5m宽的平台。填土外侧边坡以1：1～1：1.5为宜。 s${|A
=  
08pG)_L  
⑻分层夯实时，每夯完一层应检查一次护筒的中心位置和垂直度，填平后并应挂上垂球再检查一次，发现偏差应立即纠正。 Scfk]DT  
Q9C;_Up  
2、安置钻架 6Y 4I $[  
X1J
'  
⑴钻孔的钻架应根据造孔方法结合现场具体条件选用。但应尽量采用一种钻架满足钻孔、吊装钢筋骨架和灌注孔内混凝土的需要，只用于钻孔的钻架高度以6~8m为宜，钻架底脚应有不小于4m的宽度。 p>#QFd"m  
|."thTO  
⑵护筒埋好经检验位置无误后，将钻架移到桩位上，架立稳固，四脚垫平不得倾斜。 S@WzvM  
6.>l  
⑶当采用螺旋锥钻孔作业时，钻架应设扶钻平台和推钻平台，扶钻平台应高出推钻平台约2.m，供扶持钻杆掌握方向。推钻平台供转动钻杆操作，应高出护筒顶面最少20厘米。 x_eR/B>  
F%s'R 0l  
⑷在架立钻架时应使钻架顶面的起重滑轮、扶钻平台外固定钻杆的卡杆孔的护筒中心三者在一根竖直线上，以保证钻孔的竖直方向。 LNU#NJ^Axt  
q<2b,w==  
⑸钻架架立稳固后，在安装有关机具设备时，以使起重滑轮、 u&7c2|Q  
5jS8{d0  
转向滑轮和绞车或卷扬机三者在同一竖直平面中为宜。 r'/H3  
\'}? j-8  
rF>7 >wq  
{Bd 0  
3、泥浆处理 /OaW4 b$Tz  
$SAk|  
⑴在砂性土层或在砂卵石层河床中钻孔，必须用泥浆护壁。 #sg^l>/*  
Y{v\m(D  
⑵泥浆护壁使用的粘土，一般要求塑性指数大于17，泥浆相对密度采用1。1～1。25，含砂率不大于4%，粘土取样时的外观鉴定，以刀切割面光滑、水浸后有粘性感为标准。 m~xO;_m  
~6HaZlBB  
⑶开钻前，须准备足够数量的泥浆，泥浆稠度和用量应隋土质的不同增减，一般粘土质不用，砂质土少用，粗砂、砂卵石层多用。调制泥浆的粘土备料数量对于砂质河床约为孔眼体积的70%～80%，对于砂卵石层约为100%～120%。 Y7L1`
<SC  
to%n2^^K  
⑷在钻架旁作好泥浆拌和池，并调制和储备足够的泥膏和泥浆，再开始进行钻孔作业。 ex}6(;7)O  
E5EA
k6  
]|#%`p56  
q n2X._`  
4、钻孔作业 E#I^D/0  
^CtA@4  
⑴当采用螺旋锥钻孔作业时应灌入事先调制好的泥浆。 <lxE^M  
hZ;[}5T\<S  
⑵开钻时，若地表为软土应在护筒内填入片石：砂砾：粘土=3：2：1的填料50厘米；若地表为砂砾应在护筒内先填入小石子：粘土=1：1填料50厘米，用钻头打实以加固护筒下脚孔壁。 c7[+gc5}  
B+w< 0No  
⑶当进行钻孔作业时，应注意以下事项： ]>%M%B  
b+DBz}L4  
①施钻前首先检查钻架、滑轮、钢丝绳和绞车等部分有无损伤和位置是否正确，如各项均符合要求，即将钢丝绳一端裹绕在绞车轴上。另一端通过转向滑轮、起重滑轮与钻头连接、用卡头拧紧后，再将钻头落入井内。 XSDudL  
omEnIf
QSO  
②第一锥干钻的钻进是否正确、影响钻孔位置和垂直度甚大，必须认真注意，当锥头落入护筒开始下第一钻时，应小心细致使锥尖对准桩心，再盖上封口板，卡上推钳，正推和反推数圈后，提出锥头。根据干钻痕迹实际丈量检查锥尖是否对中，若有偏斜应用粘土回填调正后再重钻，直到锥尖准确对准桩尖后，再开始往护筒内加泥浆，正式施钻。 *H'
'.6  
5kju{2`GF  
③在钻进过程中，落锥出锥时速度应均匀，不得突然加快。隋着钻孔加深，应逐节接长钻杆，不应使钻杆顶端落至扶钻平台下方，以免钻杆掉入井内。 PL6f**{-  
q,
->E<8  
④钻孔过程中应经常检查锥头最大直径尺寸有无变动，是否符合设孔径，钢丝绳结头和滑轮有无松动，钻杆的插头和插座是否密合，有无损坏歪扭、钻架有无移动偏斜，各部位特别是起重滑轮吊点是否牢靠，卡杆孔和定位板有无移动，护筒位置有无变动或漏水，水头高度和泥浆稠度是否合格，如有损坏和不当之处应即修正处理。 _w\A=6=q|  
9bVPMq7}i  
⑤钻孔通过不同土质地层，应选用造当形式锥头。钻进中如遇卵石应掌握规律谨慎操作，如遇有大卵石，应先松动，后取出。松动时先用锥头抵住石块用力猛推，不能后退、同时推动绞车使锥头上升将石块松动、并加入泥膏隔离，也可采用松石锥将石块松动然后再取出。 a{deN9Qn  
<:gNx%R  
⑥钻孔工作应一气呵成，中间停顿时间不得过长，如因工休或其他原因停止个钻进时，不得将钻头停放在孔底，以免泥浆吸住钻头。继续开钻时应先进行清孔，待沉淀泥浆基本除净后才能下钻。 =4H"&Eu{  
m-h+UKt  
⑦若钻孔结束后，经过测量孔深已达设计要求（一般应较设计深度加深0.5m）即吊装钢筋骨架，如预计钻孔完成后不能紧接着进行吊装和灌注混凝土时，不得拆除钻孔设备。 '*XX|\.  
QaAWO  
⑧钻孔周围地面上下不得堆放重物，孔口附近应清除积水经常保持排水良好，场地干燥。施钻过程中，并应隋时检查护筒四周填土变化，注意是否有沉陷坍塌现象。 g,,'Pdd7Pn  
'nR'o /!  
⑨每次钻进时，必须测记钻孔深度和通过的土层。 5[\LQtM  
"7RnT3  
⑩钻孔过程中如发生下列事故，应立即停钻，待调查分析原因进行处理后再继续钻进： Bl6>y/  

h+<F,0  
A漏水 k#Bq8d  
{:!CA/0Jx  
在钻孔中如产生漏水现象，不能保证孔内水头时，首先应集中力量加水，保护水位不下降，再迅速针对漏水原因采取相应措施： tc2e)WZP  
 Eqc,/  
a．属于护筒漏水时，应用粘土在护筒周围填土加固，漏水严重时应返工重埋护筒。 N*CcJp{Q  
pndAXO:v  
b．井下漏水时，应用泥膏填到不漏水为止，并改用泥浆护壁。 8E:d!?<^&I  
Z8yt8O  
B．坍孔 {YoK63b$  
9}_ccq  
a．在钻孔中如发现孔内水位骤然下降，并有气泡上冒，出土量显著增加而不见进尺的现象，应仔细分析查明原因和坍孔位置，立即组织人员加水，维持一定的水位。然后回填碎石粘土，用钻头反复回填冲孔，以夯实周围的回填土壤增强护壁。待井内水位基本稳定后再继续进钻。 q=+AN</  
Bf-KCqC".  
b．如坍孔严重，则须将护筒拔出，清除孔内杂物，回填粘土及石子混合料边填边用锤夯实，再重新定位埋设护筒，用低锤勤打开孔，使坍孔部位形成坚实孔壁，通过坍孔部位后再恢复正常钻进。 \as^z!<  
CPj8`kl  
C．钻孔偏移或歪斜 <8_~60  
0Ia8x?80V  
钻孔过程中遇有探头石，岩层倾斜，同一平面上地层软硬差别较大，或因操作时钻杆扒杆移位造成钻孔偏移或歪斜时，应立即停钻分析原因，并填片石，使高出斜孔位置0.3～0.5m重钻。 j1Q"s(  
NZh\{!  
D．卡钻 ^]A,Q%1q^  
g/v"E+  
施钻过程中如发现钻头卡住提不上时，严禁猛拉，应仔细分析查明原因，若系孔壁坍落石块或探头石卡住钻头上刃部，则摇动大绳幌动钻头，使石块掉下，必要时可采用小钻头冲击所卡位置一方，后再起吊；若为下卡钻头时，亦可用小钻头冲击使钻头松动；若沉泥埋住钻头时，可放入高压风管，吹开埋住钻头的泥土后再缓缓上提钻头。 sERm+x<  
$w@0}5Q  
（11）钻孔作业完成后应立即进行清孔，清孔时可将高压胶管与空气 吹吸管接好吊进孔底，喷出口弯管应高出水面，必要时可插入吹气管直到孔底，用气流扰动渣浆和清扫孔底，在开动空压机吸取泥浆时，应开动水泵向孔内注入清水，以保持水头高度。 c&rS7%  
?~_[/  
q8_8rp-@  
,%uK^U.zk  
5、钢筋骨架制作与吊装 <JyF5  
Lao
lAqU  
⑴ 配筋前应将钢筋调直，要求主筋无局部弯折，钢筋接头采用电焊焊接，骨架制作时应严格符合设计尺寸，以免过大难以放入孔中。 6_#:LFke  
S7fX1y[  
⑵ 每根桩钢筋骨架应尽量一次制成，如骨架过长时，亦可根据吊装设备的起吊高度，采取分段制作的方法。每段长度不宜超过10m，各段段钢筋骨架之间的钢筋接头，可采用搭接焊接方法。并应符合下列规定： =iEQE  
F]4JemSjK  
① 钢筋接头应顺圆周方向排列，在骨架内侧不能形成错台。 `r$c53|<u  
QT\=>,Fz _  
② 距每个接头50厘米范围内的箍筋，可待两段钢筋骨架焊接后再做。 sBuOKT/j  
( ;(DI^Un8  
⑶ 钢筋骨架除设计规定设置外，并每隔2m可增设直径16 &qO#EEqG]  
dRXEF6G  
加劲箍筋一道，以增强吊装的刚度。 O 6}eV^y  
FWJhi$\:D]  
⑷ 运输钢筋骨架时，应保证不弯曲、变形，如需作远距离运输时，可采用两辆特制平板四吊运。在场内台需人工抬运骨架时吊点应分布均匀，以保持骨架平顺，试设专人指挥确保安全。 F4xXJ"vc  

;I5u"MDHGI  
五、深基础设计与施工100问 \dzHG/e  
{*jo,<4ee  
群桩与群桩效应 =8!FY"c*  
o8A1cb4<T  
群桩基础——由基桩和连接于桩顶的承台共同组成。若桩身全部埋于土中，承台底面与土体接触，则称为低承台桩基；若桩身上部露出地面而承台底位于地面以上，则称为高承台桩基。建筑桩基通常为低承台桩基础。   +YA,HhX9  
　　单桩基础——采用一根桩（通常为大直径桩）以承受和传递上部结构（通常为柱）荷载的独立基础。   },W<1*|  
　　群桩基础——由2根以上基桩组成的桩基础。   X\yy\`o  
　　基桩——群桩基础中的单桩。   F4|Z:e,Hr  
　　复合桩基——由桩和承台底地基土共同承担荷载的桩基。   4sCzUvI~Y1  
　　复合基桩——包含承台底土阻力的基桩。   B{^ojV;]m  
　　单桩竖向极限承载力——单柱在竖向荷载作用下到达破坏状态前或出现不适于继续承载的变形时所对应的最大荷载。它取决于土对桩的支承阻力和桩身材料强度，一般由土对桩的支承阻力控制，对于端承桩、超长桩和桩身质量有缺陷的桩，可能由桩身材料强度控制。   5?{ytNCY  
　　群桩效应——群桩基础受竖向荷载后，由于承台、桩、土的相互作用使其桩侧阻力、桩端阻力、沉降等性状发生变化而与单桩明显不同，承载力往往不等于各单桩承载力之和，称其为群桩效应。群桩效应受土性、桩距、桩数、桩的长径比、桩长与承台宽度比、成桩方法等多因素的影响而变化。   G7yR&x^  
　　群桩效应系数——用以度量构成群桩承载力的各个分量因群桩效应而降低或提高的幅度指标，如侧阻、端阻、承台底土阻力的群桩效应系数。   u}:p@j}Zv  
　　桩侧阻力群桩效应系数——群桩中的基桩平均极限侧阻与单桩平均极限侧阻之比。   e71dNL'$  
　　桩端阻力群桩效应系数——群桩中的基桩平均极限端阻与单桩平均极限端阻之比。   %0<-5&GE  
　　桩侧阻端阻综合群桩效应系数——群桩中的基桩平均极限承载力与单桩极限承载力之比。   bWe_<'N  
　　承台底土阻力群桩效应系数——群桩承台底平均极限土阻力与承台底地基土极限阻力之比。   hfBZ:es+  
　　负摩阻力——桩身周围土由于自重固结、自重湿陷、地面附加荷载等原因而产生大于桩身的沉降时，土对桩侧表面所产生的向下摩阻力。在桩身某一深度处的桩土位移量相等，该处称为中性点。中性点是正、负摩阻力的分界点。   m\];.Da  
　　下拉荷载——对于单桩基础，中性点以上负摩阻力的累计值即为下拉荷载。对于群桩基础中的基桩，尚需考虑负摩阻力的群桩效应，即其下拉荷载尚应将单桩下拉荷载乘以相应的负摩阻力群桩效应系数予以折减。   N
UvHY:  
　　闭塞效应——开口管桩沉入过程，桩端土一部分被挤向外围，一部分涌入管内形成“土塞”。土塞受到管壁摩阻力作用将产生一定压缩，土塞高度及其闭塞程度与土性、管径、壁厚及进入持力层的深度等诸多因素有关。闭塞程度直接影响端阻发挥与破坏性状及桩的承载力。称此为“闭塞效应”。

五、深基础设计与施工100问 !eH9LRp  
`1T?\  
柔性桩的判定标准？ f#mcWL1}  
(*CGZDg  
柔性桩（也称半刚性桩）是指无须桩周土的围箍即能自立，桩身刚度和强度较小、压缩量较大，单桩沉降以桩身压缩为主、受桩端持力层性状影响不大的复合地基竖向增强体。 u#c3T'E  
　　与散体材料桩依靠桩周土提供的被动土压力维持桩体平衡、承受上部荷载的作用不同，柔性桩同刚性桩一样是依靠桩周摩阻力和桩端端阻力把作用在桩体上的荷载传递给地基土的，因而柔性桩复合地基中土的垂直应力的扩散范围较散体材料桩复合地基大、深度深，加固效果也明显。 w.2[Xx~  
　　但由于桩体刚度大小的差异，柔性桩与刚性桩在荷载传递的规律上也不尽相同。在均质地基中，柔性桩在荷载作用下，桩体的压缩应变由上而下逐渐减小，桩与四周土体之间的相对位移也由上而下逐渐减小，桩侧摩阻力也是自上而下逐渐减小，桩侧摩阻力的发挥远早于桩端端阻力的发挥。柔性桩桩身变形和桩侧摩阻力均主要发生在临界桩长范围内。而在均质土中的理想刚性桩，在荷载作用下桩周各处摩阻力和桩端端阻力的发挥是同步的;桩侧摩阻力桩体深度方向的分布也是均匀的，并且随着作用荷载的增加同时达到极限摩阻力。然而，由于理想的刚性桩实际上并不存在，在荷载作用下的桩体，总会产生一定的压缩变形，桩侧摩阻力总是先于桩端端阻力，即使是对于模量很大的钢筋混凝土桩，在长细比足够大的情况下，同样可能呈现出柔性桩的性状。因此，柔性桩是相对于刚性桩而言的。到目前为止，如何划分柔性桩和刚性桩，尚无统一的标准。 3cH`>#c  
　　从力学角度补充一下。   x%WL!Lo  
　　刚性桩和柔性桩是为了简化力学分析的概化模型而已。前者指在地基变形中，桩体是不变形的桩；后者则指可与地基土同等变形的桩。 w '<8lw  
　　其实，无论哪种桩种，在承重后都是会变形的，只不过“刚性桩”的变形很小，对地基基础受力状态影响微弱罢了。同理，不管哪种桩，它的变形性能都与地基土有所区别，只不过是“柔性桩”的变形比较接近地基土而已，对地基基础的变形分布状态影响微弱罢了。可见，刚性桩和柔性桩是人们便于思维分析的概念而已，实际上是没有真正的刚性桩或柔性桩。

五、深基础设计与施工100问 K\2UwX  
`7))[._  
桩抗拔极限承载力的计算方法？ 6_.K9;Gd  
下面一个例题做介绍！！希望对大家有用啊！ n=+K$R  
eInx\/  
某人工挖孔灌注桩，桩径d=1.0m（包括护壁厚0.1m），扩底直径D=1.6m，扩底高度1.2m，桩长10.5m，桩端持力层砂卵石，桩端入持力层0.5m，地下水位地面下0.5m。 U fzA/  
桩周土层分布：0~2.3m填土；2.3~6.3m，黏土，N10=20~104，N63.5=5~25；6.3~8.6m粉质黏土，N10=20~48，N63.5=4~15；8.6~9.7m，黏土；9.7~10.0m细砂；以下为卵石。二级建筑桩基，要求单桩抗拔承载力设计值为900kN，试验算该桩抗拔承载力是否满足设计要求（假设桩体本身抗压强度已满足要求）？ bx5f\)  
`]q>A']Dl  
【解析】单桩抗拔极限承载力标准值按式下式进行计算    Uk=∑λiqsikuiLi 3r[}'ba\  
式中  Uk——单桩抗拔极限承载力标准值； [!k#au+#c  
ui——破坏表面周长，JGJ94--94规范表5.2.18-1规定扩底桩破坏表面周长，自桩底起算的长度Li≤5d时，ui=πD，Li>5d时，ui=πd，该扩底桩从桩底往上5.0m的ui=πD=π×1.6=5.02m，其余5.5m桩长，ui=πd=3.14m； y`n'>F11  
λi——抗拔系数，查JGJ94--94规范表5.2.18-2。 |~y>R#u8pm  
  对于粘性土、粉土，λ=0.7~0.8，当L/d=10.5/1.0=10.5<20，λ取小值，λ取0.7；砂土λ=0.5 5jb/[i^V  
所以单桩抗拔极限承载力标准值为： 6*({ZE  
     Uk=0.7(20×3.14×2.3+50×3.14×3.2)+0.7(50×5.02×0.8+40×5.02×2.3+50×5.02×1.1)+0.5×60×5.02×0.8=0.7×646.8+0.7×938.7+120.5=1230.4kN |~Op|gs  
单桩抗拔承载力标准值应满足式下式。      γ0N≤Uk/γs+Gp *NEA(9  
式中N——上拔力设计值； 0';U3:=i,  
γo——建筑桩基重要性系数，二级建筑γo =1.0； Zc<fopih  
γs——桩抗拔侧阻抗力分项系数，查JGJ94--94规范表5.2.2，大直径灌注桩γs=1.65。 ,8vqzI  
Gp——单桩、（土）自重设计值。 0<{zW%w  
地下水位-0.5m，水位以下桩、土重度为10kN/m3，混凝土重度为24kN/m3，水下混凝土重度为14kN/m3 pFZ2(b&  
Gp=24×3.14×0.52×0.5+14×3.14×0.52×5+10×3.14×0.82×5 Q#2gjR r  
=9.42+54.95+100.5=164.9kN 2Y`C\u  
γoN=1.0×900≤Uk/γs+Gp=1230.4/1.65+164.9=745.7+164.9=911kN>900kN
;<9
dND  
所以该桩抗拔承载力设计值满足要求

五、深基础设计与施工100问 W_C#a'$  
z TM1 e  
灌注桩、预制混凝土桩和钢桩的主要施工方法和适用条件、工艺要求及质量标准 ？ x2KIGG^  
sUki|lP  
一）、灌注桩：施工方法主要有干作业成孔、泥浆护壁钻（冲）孔、沉管灌注桩。 C]xKdPQj%  
（二）、预制混凝土桩：施工方法主要有打入法和静力压入法 g20,et  
（三）、钢桩：包括钢管桩、H型桩、异型桩。规范7.5钢桩的制作。 Y@+e)p{  
（四）、适用条件：《建筑桩基技术规范》附录A QQB\$[M!Z  
（五）、工艺要点及质量检查标准 *&m{)cTs  
灌注桩： t.7KS:  
1、 成孔： '|9fDzW"]  
A、水下泥浆护壁：在孔口加设护筒（4~8mm钢板，内径大于钻头直径100mm），护筒中心与桩中心偏差不大于50mm，护筒高度1.0~1.5米。开始进行水下混凝土灌注时，应有足够的混凝土储备量，使导管一次埋入混凝土面以下0.8米以上。正、反循环泥浆比重要控制在1.02~1.25之间。钻孔垂直度应小于1%。孔底沉渣厚度：端承桩不大于50mm，摩擦端承桩、端承摩擦桩不大于100mm，摩擦桩不大于300mm。 F_?aoP&5  
B、沉管灌注桩：对于单打法：沉桩过程中经常探测管内有无地下水或泥浆；严格控制最后30s的电流、电压；管内灌满混凝土后先振动5~10s再拔管边阵边拔；有钢筋笼时，混凝土的塌落度宜采用80~100mm，素混凝土桩宜采用60~80mm。 rerl-T<3  
C、干作业：螺旋成孔、人工挖孔、扩底成孔。 @ z{E  
2、成孔验收后，进行钢筋笼制作、吊装、就位、固定，再经过验收，然后进行浇注。 S\F;b{S1  
3、水下混凝土浇注：混凝土要具良好的和易性；要进行配合比试验；塌落度控制在18~22cm；开始灌注时，为使隔水栓顺利排出，导管至孔底距离宜为30~50cm，桩径小于600mm时可适当加大；灌注中严禁将导管离开混凝土面。水下混凝土必须连续施工。 ^zv,VD  
4、清理桩头。保证剔除浮浆高度。 e{~3&  
l预制混凝土桩 .+'`A"$8  
2、 制作；现场、工厂 g
iDe  
3、 起吊、运输、堆存：强度达70%起吊；100%方可运输；吊运平稳；堆放层数不宜超过四层。 LWpM-eW1q  
4、 沉桩：包括锤击、振动、射水、静压等几个环节。 n&`=.[+A  
5、 接桩：桩的连接方式有焊接、法兰盘、硫磺胶泥三种，前两种各种土实用，硫磺胶泥实用于软土层。 ir-= @@  
钢桩 xjplJ'jB  
1、 制作：应有平整的场地及挡风防雨措施，分段原则不宜大于15米。 me7?  
2、 焊接：变形部分应割除；焊接时应矫正垂直度；接头要做超声或X射线拍片检查和探伤检查。 T"NDL[*  
3、 运输与堆存：运输防止碰撞；场地平整、坚实、排水畅通；堆放层数不宜太高，对钢管桩3~5层，H型纲桩最多放置六层； CXZO  
4、 沉桩：如锤击有困难可管内取土以助沉；对H型桩，锤重不宜大于4.5t并要有约束装置；持力层较硬时不宜送桩；沉桩前应清除大块石、混凝土块等障碍物。 {}#W~1`  
（六）、适用条件 ,Qd;t  
1、 泥浆护壁钻孔灌注桩：水下粘性土、粉土、砂土、填土、碎石土、风化岩 +].Zs<  
2、 沉管灌注桩：粘性土、粉土、淤泥质土、砂土、填土 4Hk eXS.  
3、 干作业成孔灌注桩：地下水位以上的粘性土、粉土、中密以上的砂土、填土、风化岩层（注意人工挖孔的安全） 
G/w&yd4  
4、 预制混凝土桩：适用于各种情况。碎石、风化岩、多年冻土有困难。 <yxEGjm  
5、 钢桩：大块石、混凝土块、腐蚀性土层及地区。 O7MFKAaD  
（七）、工艺及质量检查标准： Q|O! cEW/  
灌注桩的成桩质量检查主要包括成孔及清孔、钢筋笼制作与安放、混凝土搅制及灌注等三个工序的检查；预制桩和钢桩的成桩质量检查包括制桩、打入深度停锤标准、桩位及垂直度检查。 O=9mLI6  
|Zn|?#F  
例题1：【单选题】混凝土预制桩沉桩时的垂直度偏差，有下列陈述：①长20米的桩偏差为0.12米，②长25米的桩偏差为0.25米，③长30米的桩偏差为0.6米，符合要求的有（）项 =Z($n:m=*  
A．0       7LQLeQvB  
B．1         + \DGS  
C．2         -j6&W`  
D．3         3miEF0x[  
规范7.4.3.4桩插入时的垂直度偏差不得超过0.5%                         ZP]l%6\.  
（答案：A） TxN'[G  
例题2、【单选题】按《建筑桩基技术规范》规定，在开始进行水下混凝土灌注时，应有足够的混凝土储备量，使导管一次埋入混凝土面以下至少（）米 <ah!!  
A．1.2米 ]4$t'wI.  
B．1.0米
BaLvlB  
C．0.8米 !@r1B`]j+"  
D．0.5米（答案：C。规范：6.3.22.2） YCWt%a*I'  

五、深基础设计与施工100问 7AE
)P[  
?3x7_=4t@  
灰土挤密桩法和土挤密桩法的设计与施工？ |#6B<'e'  
+;H-0Q5  
灰土挤密桩法和土挤密桩法   CPw=?<db  
1、 基本概念   <Ag`pZ<s  
灰土挤密桩或土挤密桩是利用沉管、冲击或爆扩等方法在地基中挤土成孔，然后向孔内    夯填素土或灰土成桩。成桩时，通过成孔过程中的横向挤压作用，桩孔内的土被挤向周围，    使桩间土得以挤密，然后将备好的素土(黏性土)或灰土分层填入桩孔内，并分层捣实至设    计标高。用素土分层夯实的桩体，称为土挤密桩；用灰土分层夯实的桩体，称为灰土挤密    桩。二者分别与挤密的桩间土组成复合地基，共同承受基础的上部荷载。   sI@y)z  
2、适用范围   aWG7k#nE  
灰土挤密桩法或土挤密桩法适用于处理地下水位以上的湿陷性黄土、素填土和杂填土等    地基。处理深度宜为5-15m。灰土挤密桩或土挤密桩，在消除土的湿陷性和减小渗透性方    面，其效果基本相同或差别不明显，但土挤密桩地基的承载力和水稳性不及灰土挤密桩，选    用上述方法时，应根据工程要求和处理地基的目的确定。当以提高地基的承载力或增强其水    稳性为主要目的时，宜选用灰土挤密桩法；当以消除地基的湿陷性为主要目的时，宜选用土    挤密桩法。   ~BSIp .  
【例题】为消除湿陷性黄土地基的湿陷性，宜选用的地基处理方法为（　　）。   zB8 @Wl  
A、夯实水泥土桩法；　B、砂石桩法；　C、振冲法；　D、土挤密桩法；　　答案：D   nO'lN<L  
大量的试验研究资料和工程实践表明，土或灰土挤密桩用于处理地下水位以上的湿陷性    黄土、素填土、杂填土等地基，不论是消除土的湿陷性还是提高承载力都是有效的。但当土    的含水量大于24％及其饱和度超过65％时，在成孔及拔管过程中，桩孔及其周围容易缩颈    和隆起，挤密效果差，故上述方法不适用于处理地下水位以下及处于毛细饱和带的土层。因    此，当地基土的含水量大于24％、饱和度超过65％时，由于无法挤密成孔，故不宜选用上    述方法。   4FWb5b!A=  
因灰土挤密桩法或土挤密桩法具有就地取材、以土治土、原位处理、深层加密和费用较    低的特点，在我国西北及华北等黄土地区已广泛应用。   @-7h}2P Q  
3、加固机理   XJs*DK  
灰土挤密桩或土挤密桩加固地基是一种人工复合地基，属于深层加密处理地基的一种方    法，主要作用是提高地基承载力，降低地基压缩性。对湿陷性黄土则有部分或全部消除湿陷    性的作用。灰土挤密桩或土挤密桩在成孔时，桩孔部位的土被侧向挤出，从而使桩周土得以    加密。   )YB@6TiD  
4、设计   2itJD1;  
1 桩的布置   LFi8@  
灰土挤密桩或土挤密桩处理地基的面积，应大于基础或建筑物底层平面的面积。并应符  合下列规定。   =lE_ Q[P  
(1)采用局部处理超出基础底面的宽度时，对非自重湿陷性黄土、素填土和杂填土等地    基，每边不应小于基底宽度的0.25倍，并不应小于0.50m；对自重湿陷性黄土地基，每边不应小于基底宽度的0.75倍，并不应小于1.00m。   ?D6?W6@  
(2)当采用整片处理时，超出建筑物外墙基础底面外缘的宽度，每边不宜小于处理土层    厚度的1／2，并不应小于2m。   vw;GbQH(  
2  处理深度   c%5G3j  
灰土挤密桩或土挤密桩处理地基的深度，应根据建筑场地的土质情况、工程要求和成孔    及夯实设备等综合因素确定。对湿陷性黄土地基，应符合现行的国家标准《湿陷性黄土地区    建筑规范》的有关规定。   Nan@SuKY  
3　桩径    &Ow[  
桩孔直径宜为300～450mm，并可根据所选用的成孔设备或成孔方法确定。为使桩间土均匀挤密，桩孔宜按等边三角形布置，桩孔之间的中心距离s，可为桩孔直径的2.0～2.5倍，也可按下式估算：   %`kO\q_  
`<0{U]m  
(4hCT*  
5、承载力   M[C9P.O%w  
灰土挤密桩或土挤密桩复合地基的承载力特征值，应通过现场单桩或多桩复合地基载荷    试验确定。初步设计当无试验资料时，也可按当地经验确定，但对土挤密桩复合地基的承载    力特征值，不宜大于处理前的1.4倍，并不宜大于180 kPa；对灰土挤密桩复合地基的承载    力特征值，不宜大于处理前的2.0倍，并不宜大于250kPa。   W!R}eLf@  
6、变形   *kliI]BF]  
灰土挤密桩或土挤密桩复合地基的变形计算，应符合现行国家标准《建筑地基基础设计    规范》(GB50007)有关规定，其中复合土层的压缩模量，可采用载荷试验的变形模量代替。   #i8] f{  
土或灰土挤密桩复合地基的变形包括桩和桩间土及其下卧未处理土层的变形。前者通过    挤密后，桩间土的物理力学性质明显改善，即土的干密度增大、压缩性降低、承载力提高、    湿陷性消除，故桩和桩间土(复合土层)的变形可不计算，但应计算下卧未处理土层的变    形，若下卧未处理土层为中、低压缩性非湿陷性土层，其压缩变形、湿陷变形也可不计算。 nkv+O$LXP  
7、其他设计要求   K%+[2Hj2  
（1）桩孔填料   dK5|tWJX  
桩孔内的填料，应根据工程要求或处理地基的目的确定，桩体的夯实质量宜用平均压实    系数 控制。当桩孔内用素土或灰土分层回填、分层夯实时，桩体的平均压实系数 值均    不应小0.96。消石灰与土的体积配合比，宜为2：8或3：7。   7kQZ$sLc  
（2）灰土垫层   Q :<&<i=I  
桩顶标高以上应设置300～500mm厚的2：8灰土垫层，其压实系数不应小于0.95。   Ic%c%U=i  
8、施工   kb27$4mm  
灰土挤密桩或土挤密桩的施工方法是利用沉管、冲击或爆扩等方法在地基中挤土成孔，  然后向孔内夯填素土或灰土成桩。工艺较为简单，但确定施工工艺、选择成孔方法、施工顺  序、向孔内夯填填料时应注意以下要求。   2=&4@c|cn  
1　成孔工艺   $rb #k{  
现在成孔方法有沉管(锤击、振动)或冲击成孔等方法，但都有一定的局限性，在城乡建设和居民较集中的地区往往限制使用，如锤击沉管成孔，通常允许在新建场地使用，故选用上述方法时，应综合考虑设计要求、成孔设备或成孔方法、现场土质和对周围环境的影响等因素，选用沉管(振动、锤击)或冲击、爆扩等方法成孔。   v(=?ge YLo  
施工灰土挤密桩或土挤密桩，在成孔或拔管过程中，对桩孔(或桩顶)上部土层有一定的松动作用，因此施工前应根据选用的成孔设备和施工方法在场地预留一定厚度的松动土层，待成孔和桩孔回填夯实结束后将其挖除或按设计规定进行处理。应预留松动土层的厚度，对沉管(锤击、振动)成孔，宜为0.5-0.7 m，对冲击成孔，宜为1.2-1.5m。   ?8g*"&cn  
2　被加固地基土含水量       KqM!7  
拟处理地基土的含水量对成孔施工与桩间土的挤密至关重要。工程实践表明，当天然土  的含水量小于12％时，土呈坚硬状态，成孔挤密很困难，且设备容易损坏；当天然土的含水量等于或大于24％，饱和度大于65％时，桩孔可能缩颈，桩孔周围的土容易隆起，挤密效果差；当天然土的含水量接近最优(或塑限)含水量时，成孔施工速度快，桩间土的挤密效果好。因此，在成孔过程中，应常握好拟处理地基土的含水量不要太大或太小。地基土宜接近最优(或塑限)含水量，当土的含水量低于12％时，宜对拟处理范围内的土层进行增湿。应于地基处理前4～6d，通过一定数量和一定深度的渗水孔，将增湿土的计算加水量，均匀地浸入拟处理范围内的土层中。   l;N?*2zm[  
3  成孔和回填夯实   0#gu7n|J  
成孔和孔内回填夯实，应符合下列要求。   *~t&Ux#hj  
(1)成孔和孔内的回填夯实的施工顺序，对整片处理，宜从里(或中间)向外间隔1-2孔进行，对大型大程，可采取分段工；对局部处理，宜从外向里间隔1-2孔进行。   KfSI6 Y_  
(2)向孔内填料前，孔底应夯实，并应抽样检查桩孔的直径、深度和垂直度。0   vy <(1\  
(3)桩孔的垂直度偏差不应大于1.5％。   "M)kV5v%  
(4)桩孔中心点的偏差不应超过桩距设计值的5％；   u@;6r"8q  
(5)经检验合格后，按设计要求，向孔内分层填人筛好的素土、灰土或其他填料，并应分层夯实至设计标高。   yc#0c[ZQu  
此外铺设灰土垫层前，应将桩顶标高以上预的松动土层挖除或夯(压)密实   7_HJ|QB  
9、质量检验   :{(` ;fJ  
1　施工质量检验   E3):8>R;1  
2　竣工验收   +zU[rhMk'  
土或灰土挤密桩竣工验收时，承载力检验应采用复合地基载荷试验，检验数量不应少于桩总数的0.5％，并不应少于3点。

本人认为“5、取消洞门或设计简易洞门 3X0"</G6  
  洞门应设在早进晚出这地，按不受力洞门设计，挡墙式洞门，必造成大的刷坡而破坏洞顶环境，在桥隧相联处，陡壁处可不设洞门，洞口易选在鼻梁上，洞口处取消深路堑。 l"I G;qO.  
”这一条不当！洞门洞门端墙刷坡，可以在一定程度保证洞门段的安全，今后的发展方向是高速铁路，一颗落石都可能产生重大灾难！此外，骨架护坡也可以增加绿化。洞口易选在鼻梁上，但是还是要取决于复合线路的整体走向，选址不是由隧道决定而是由线路决定，当然长大隧道例外！我认为洞门的选型应当向美观方向发展，尤其是在景区或站场端！ n#{z"G  
班门弄斧还请指教！