论坛首页    职业区    学术与写作    工程技术区    软件区    资料区    商务合作区    社区办公室
 您好! 欢迎 登录 或 注册 最新帖子 邀请注册 活动聚焦 统计排行 社区服务 帮助
 
  • 帖子
  • 日志
  • 用户
  • 版块
  • 群组
帖子
  • 315888阅读
  • 866回复

[会议]《岩土工程1000问》一书限期征稿!!! [复制链接]

上一主题 下一主题
离线07503009

发帖
731
土币
50104
威望
6731
原创币
0
只看该作者 456楼 发表于: 2010-04-28
五、深基础设计与施工100问 fR}|CP  
&"fMiK3  
压注混凝土技术在结构加固中的应用初探 AZxx%6  
   1999年7月3日浙江某大厦工地发生了一起混凝土浇筑4天后未凝固的质量事故。经过现场调查,技术人员和有关专家进行分析研究,最后确定处理方法:挖除未凝固的混凝土,采用压注混凝土技术将新混凝土充实剪力墙和柱的空腔,进行结构加固。通过精心的施工设计和操作,结构加固获得了良好的效果。下面将压注混凝土技术在这次结构加固中的应用情况介绍如下,供同行们参考和进一步探讨。 X~Uvh8O  
  1、工程概况和事故经过 Gd`qZqx#  
  该工程为A、B幢连体的商住楼(A幢35层,B幢34层),建筑面积46500平方米,采用框剪结构,岩石锚杆基础。发生事故的是A幢底层两根柱及其连接的剪力墙。7月1日15时开始浇灌该层泵送商品混凝土,至7月3日11时结束,养护16.5个小时后拆模发现该处混凝土尚无凝固的迹象,于是再封闭模板,开展调查分析工作,至7月7日12时(累计96小时)还未凝固。结合调查分析得到的信息,技术人员判断这属于质量事故,因此着手开展事故处理的各项工作。 |HJdpY>Uu  
  2、事故原因和危害分析 WEUr;f  
  结合现场调查,技术人员研究分析后一致认为,事故的原因是接班投料员误将BC—1型高效减水剂作为SP406型一般泵送剂使用。经评估,其综合作用增大了12~15倍,因而造成了局部混凝土持久缓凝而不凝固。 i)P.Omr  
  根据查阅的技术文献资料和我们以往的经验,这部分混凝土最终是会凝固的,但该部分混凝土强度会有较大的折减,至于折减后的强度能不能达到设计强度,有待试验作出结论。由于工期紧迫,不容我们进行长时间的试验研究,必须当机立断地予以处理,以确保工程施工质量和进度。 "g\  
  3、处理方法 8zGe5Dn9  
  当时上部的梁板混凝土已达到设计强度的50%以上,上一层楼面的柱、墙钢筋绑扎已完成,并开始了柱、墙、梁、楼板的支撑工作。若将未凝固混凝土上部的梁、板混凝土打掉,按常规的方法重新浇灌混凝土的做法已无可能。因此决定立即挖除干净未凝固的混凝土,用压力灌注高一等级的补偿收缩膨胀混凝土充实空腔,进行局部结构加固。具体做法如下: bp:WN  
  (1)将未凝固的混凝土全部挖除,并冲洗干净和校正钢筋,在此工作进行前先在其上部合格的梁板底支设临时顶撑,防止下坠。 {j[[E/8N!y  
  (2)安装模板:模板用18厚的漆面硬木胶合板,加劲肋用100×50松方@300毫米,并每隔300毫米加设一根Φ48×3.5钢管由底部直通顶部;对拉螺栓为Φ12@400×400(每端两个螺母),模板与硬混凝土接触部分不能用穿螺栓拉紧,则用顶撑压牢;模板的最低处留设混凝土贯入孔,最高处留设出气(浆)孔,出气(浆)孔的外模上翻,高出空腔顶100~150毫米,呈漏斗状。 j|9;") 1  
  (3)压注混凝土的配制:混凝土的强度比原设计混凝土提高一个等级(即C50级),并掺UEA膨胀剂补偿混凝土的硬化收缩,其每立方米混凝土材料用量配合比为:水泥(525R):砂(中粗河砂):卵石(粒径0?5~31毫米):膨胀剂(UEA型):水:泵送剂(SP406型)=525:630:990:50:220:10:坍落度设计为160±30毫米。 g.X?wyg5  
  (4)混凝土的灌注:混凝土由混凝土公司制备后,用6立方米混凝土运输车送到工地,连接HBT60A型混凝土输送泵,通过Φ125压力钢管直接输送到装好的模板内。混凝土由下往上压至顶点后,出气(浆)孔涌出气和浮浆液,压力表指针指到30Mpa时,模板开始发生变形并有响声,即停止输送混凝土。 s,N%sO;  
  (5)养护和拆模:采用封模养护法,模板表面及时浇水,保护湿润14天;拆模按一般的操作工艺进行。 :k075Zr/#D  
  4、结构加固效果 to^ &:  
  (1)观感效果:拆模后,加固部分混凝土除外观颜色与未加固部分略有差别外,其它未发现缺陷,垂直度及平整度都在允许偏差之内,连水泥痕迹都难以觅见。到工地检查的人员误认为接缝是“冷缝”,看不出是后灌入的混凝土。 {Q?AIp6u|  
  (2)回弹强度:8月10日(24天期龄),对加固部分混凝土用回弹仪进行强度检测。布置了15个测区,有5个测区的回弹值超出换算表中的C50(作C50计),按JGJ23—85规程进行强度计算,最终评定为fcu=45?99Mpa. m1=3@>  
  (3)试块强度:标准养护的抽样试块,28天的强度值为64?9Mpa.  Z $Ynar  
  (4)接缝处强度:8月16日,进行钻芯法检验,评定的混凝土强度为55?90Mpa;连在接缝处钻芯的试块也获得46?5Mpa,说明接缝还有粘结强度的。 L 4'@f  
  (5)结构加固强度评定:综合上述测强,应以钻芯检测结果为准,该检测结果超过原设计压注混凝土强度(C50)的11.8%,超过原结构设计要求强度(C45)的24%,偏于安全。 Y4}!9x  
  5、结论和建议 h{S';/=8  
  (1)上述事故处理涉及的压注混凝土技术的结构加固应用实践表明,用混凝土输送泵进行压注混凝土施工的工艺作法是可行的。在目前混凝土输送泵普及的条件下,推广压注混凝土技术进行加固处理、岩石地基加固和隧道施工等特殊作业,有着重大意义和宽广的应用及发展方向。 `h( JD$w  
  (2)压注混凝土技术的最大特点是不需上部的操作工作面,不需通过振动机械振实混凝土,就能达到混凝土充实空腔的目的,属于新开辟的一种混凝土浇筑施工工艺,操作原理简单,混凝土配制方法与一般混凝土相同,混凝土强度达到设计强度要求。 QfB \h[A  
  (3)关于混凝土输送泵的压力问题,国产泵机的标识仅到十几Mpa,但经生产厂家的微调可以达到60Mpa.上述事故处理用的高压是由生产厂家调出来的,在使用过程中,这样调出的压力对机械没有什么影响。 'Zf_/ y  
  (4)对于承受高压的模板,需因地制宜的采用,使用钢模(特制大型钢模板)和多层胶合板,加上强有力的组合配件和支撑,是很容易达到要求的。 x`w 4LF  
  (5)缝隙较大的灌浆工程如考虑采用压注混凝土技术,则可以获得既提高质量又节约投资的效果。
共1条评分
土老帽 土币 +125 - 2010-04-29
离线07503009

发帖
731
土币
50104
威望
6731
原创币
0
只看该作者 457楼 发表于: 2010-04-28
五、深基础设计与施工100问 FZz\z p  
uh%%MhTjv  
粉喷桩处理公路软土地基施工工艺与检测方法的检测 ~" B0P>7  
  宁连公路北段高速化完善工程连云港市境内有13座跨线桥位于软土地基路段,其土层状态基本是表层1~3m厚硬塑层,下8~10m厚软、流塑层,再下为硬塑层(或基岩),采用粉喷桩处理软土地基,即以水泥作为固化剂,利用深层搅拌机械将水泥与原位软土进行强制搅拌、压缩,并吸收周围水分,经过一系列物理化学作用生成一种特殊的具有较高强度、较好变形特征和水稳性的混合柱状体,它对提高软土地基承载能力、减少地基的沉降量及保证桥头高填土路基稳定性具有明显的效果,下面结合工程实际对粉喷桩处理公路软土地基施工工艺与检测方法进行探讨。 4QdY"s( n  
  1、设计简介 (1fE^KF@f  
  宁连公路北段高速化完善工程(下简称“本工程”)粉喷桩设计桩径为50cm,间距1~2m,按梅花型布置,桩长以穿透软、流塑层进入硬塑层不少于50cm为原则,通常为8~12m,用于粉喷桩的水泥(425#普通硅酸盐水泥)为干粉。根据地基含水量的大小,采用水泥喷入量为45~60kg/m.含水量在40%以下时,水泥用量为45kg/m;含水量在40~60%之间,水泥用量为50kg/m;含水量在60~70%之间,水泥用量为55kg/m;含水量>70%时,水泥用量为60kg/m.设计要求水泥土28天无侧限抗压强度≥1.2MPa. ~d ~$fR  
  2、施工准备 G5E03xvL  
  2.1粉喷桩施工前应准备下列施工技术资料:施工场地的工程地质报告,土工试验报告,室内配比试验报告,粉喷桩设计桩位图,原地面高程数据表,加固深度与停灰面高程以及测量资料等。 |&3m'"(  
  2.2场地平整、清除障碍。如场地低洼,应回填粘性土;施工场地不能满足机械行走要求时,应铺设砂土或碎石垫层。若地表过软,则应采取防止机械失稳措施。 XQ--8G  
  2.3施工机具准备,进行机械组装和试运转。 g/W<;o<v(I  
  2.4粉喷桩的施工工艺根据设计要求的配比和实测的各项施工参数通过试桩来确定。试桩一般为5根,通过试桩来确定钻进速度、提升速度、搅拌速度、喷气压力、单位时间喷粉量等。 g4P059  
  2.5粉喷桩所用的水泥(425#普通硅酸盐水泥)应符合设计要求,并有产品合格证,并经室内检验合格才能使用,严禁使用受潮、结块变质的加固料。 cUaLv1:HI  
  3、施工工艺流程 <P ~+H>;  
  3.1粉喷桩施工。 m;lwMrY\7>  
  3.2操作步骤为: DIH.c7o  
  ①深层搅拌机械就位。 U;:>vi3p  
  ②预搅下沉(至设计标高)。 vL{~?vq6  
  ③搅拌提升,同时喷干水泥粉至地面以下0.5m处(设计桩顶)。 ]x?9lQ1&  
  ④在桩上部的5m长范围内重复搅拌一次(1/3~1/2)桩长、桩上部强度要求较高。 +q"d=   
  ⑤重复搅拌提升,直到离地面下0.5m,上部回填5%灰土(或水泥土)并压实。 D|,d_W  
  ⑥关闭搅拌机械移位至下一桩位。 /}r%DND'  
  4、施工注意事项 V{@<Z8sW#  
  4.1控制钻机下钻深度、喷粉高程及停灰面,确保粉喷桩长度。 \y{Bnp5h  
  4.2严禁没有粉体计量装置的喷粉机投入使用。 xZjD(e'  
  4.3定时检查粉喷桩的成桩直径及搅拌均匀程度。对使用的钻头定期复核检查,其直径磨耗量不得大于2cm。 @P6K`'.0  
  4.4当钻头提升至地面以下0.5m时,喷粉机应停止喷粉。 |Rw0$he  
  4.5当喷粉成桩过程中遇有故障而停止喷粉,在第二次喷粉接桩时,其喷粉重叠长度不得小于1m。 U^?/nRZ  
  4.6粉喷桩施工时,泵送水泥必须连续,固化材料的用量以及泵送固化材料的时间应有专人记录,其用量误差不得大于±1%。 0O+s3#"?@  
  4.7为保证搅拌机的垂直度。应检查起吊设备的平整度和导向架对地面的垂直度,每工作班检查不少于2次,使垂直度偏差不超过1%。 ]|( (&Y rl  
  4.8搅拌机喷粉提升的速度和次数必须符合预定的施工工艺要求,搅拌机每次下沉或提升的时间应有专人记录,深度应达到设计要求,时间误差不得大于5秒,施工前应丈量钻杆长度,并标上明显标志,以便掌握钻入深度,复搅深度。施工中出现问题应及时处理、做好记录。 b~  
  4.9储灰罐容量应不小于一根桩的用灰量加50kg,如储量不足时,不得对下一根桩开钻施工。 ouK&H|'  
  4.10粉喷桩必须根据试验确定的技术参数进行施工,操作人员应如实记录压力、喷粉量、钻进速度、提升速度、钻入深度及每根桩的钻进时间等,监理人员应随时检查记录情况。 b{s_cOr/  
  5、质量检测 *j2P#et  
  5.1粉喷桩属地下隐蔽工程,施工质量受机具、施工工艺、施工人员的责任心等多种因素的影响,因而其质量控制要贯穿于施工的全过程,并坚持全方位的施工监理。 /K:M ,q  
  5.2施工过程中必须随时检查加固料用量、桩长、复搅长度及施工中有无异常情况,记录其处理方法及措施。 EYd`qk 3  
  5.3成桩7天内浅部开挖桩头,其深度宜为0.5m,目测检查搅拌的均匀性,测量成桩直径。检查频率为10%。 ~!&WK,k6  
  5.4在成桩7天内采用轻便触探仪检查桩的质量,触探点应在桩径方向1/4处,抽检频率为2%。 BS>|M}G)r  
  5.5成桩28天后在桩体上部(桩顶以下0.5m、1.0m、1.5m)分别截取3段桩体进行现场足尺桩身无侧限抗压强度试验,检查频率为2‰,每一工点不少2根。 ]]Ypi=<'  
  5.6成桩28天后,按1‰频率或每一工点不少于2根采用钻孔取芯法对其进行终检。 z)=D&\HX  
  5.7粉喷桩施工质量允许偏差应符合表1规定。 \f1r/e(G|  
  经检测并参照江苏省高速公路建设指挥部《粉喷桩施工质量的检验与评判方法》进行评分,本工程4.2万根粉喷桩共计41.8万延米均达优良级。 /OK.n3Tt  
  6、结语 #tKc!]m  
  6.1粉喷桩处理高等级公路软土地基是当前最常用的方法之一,目前的粉喷桩施工队伍大多属个体私营,一定要加强管理,施工中要加强监理,实行全天候、全方位旁站,以确保施工质量。 <g5Bt wo%  
  6.2对成桩28天的粉喷桩采用钻孔取芯法、动力解探法等进行检测是行之有效的,一方面可以通过芯样的抗压强度试验掌握桩体的强度,另一方面对整个桩体也是一次全面的检查,从而保障了粉喷桩的施工质量。
共1条评分
土老帽 土币 +125 - 2010-04-29
离线07503009

发帖
731
土币
50104
威望
6731
原创币
0
只看该作者 458楼 发表于: 2010-04-28
五、深基础设计与施工100问 b-U LoV  
X{o.mN  
桩基础施工方案(一) [#kfl  
  第一章   项目简况   Am%zEt$c  
桥梁工程属于三号路工程的一部分,桥梁的修筑起点为:K0+303.63,桥梁的修筑终点为:K0+416.37,桥梁全长112.76米。 #QQ\xj  
根据设计要求,桩基按钻孔灌注桩方式施工,桩底位于强风化层。 Lg[*P8wE  
钻孔灌注桩数量分别为:桥梁主体部分ф1.2m桩26根、管线部分ф0.8m桩7根,每排桩距离间隔16米,桩长度约为28~38米。 ,(}7 ST  
  由于桥梁横跨水库连接山岭,桥桩所经之处水位较深,根据现场情况,为了施工方便,先采取全部回填土方高于水库水位之上1米之后再进行钻孔施工,待板梁全部吊装完毕后,现挖清回填土,以保持桥底下面流水畅通。   ..3TB=Z#  
  第二章 工程项目的施工方案、施工方法   abuHu'73  
第一节 钻孔灌注桩的一般要求   MQ5#6 vJ  
一、前查阅水文地质资料,以确定钻孔顺序、施工方法和选择机具设备。 p@/!+$^{  
二、必须将桩周围场地平整好,场地平整的高度及范围应根据地形、施工水位、桩顶标高、施工需要等因素考虑。 x"K<@mR5G  
三、在平整好的场地上,依据已测定的桥位中线将基桩钻孔位置定出。在打放样桩同时,应加设控制桩以便施工时核对。放样桩与控制桩均不宜过短,在松软土基上桩的入土深度不得少于1m。   {f3)!Pei`J  
第二节 钻孔施工 mfQQ<Q@  
一、埋设护筒 m'XzZmI  
钻孔前应在测定的桩位,准确埋设护筒,用以固定钻孔位置,隔离地面水,提高井内水头以增大井内的静水压力,稳定孔口土壤和保护孔壁不坍以利钻孔工作进行。在埋设护筒时应注意下列事项: 2I(0EBW  
1.护筒内径应比桩径稍大。用旋转型锥头造孔时,应大于设计桩径15~20㎝。护筒的高度可根据水位高低决定,一般筒高有1.0、1.5、2.0、2.5(m)四种。 RD_&m?d  
2.护筒在构造上必须坚固、耐用、轻便、不漏水。在埋前应对护筒内径尺寸、形状、缝隙大小、漏水情况、连接销的牢固程度等进行检查。 ,Ww)>O+  
3.埋设护筒时按照确定的桩位和高度进行,不得偏移,并应保证护筒中心与桩位中心一致,护筒周壁与水平面垂直。 6*gMG3  
4.护筒定位时应先对墩台桩位进行复核。然后以桩位为中心,定出相互垂直的十字控制桩,使十字中心与桩位中心一致。 ! ]&a/$U  
5.护筒的埋设深度应根据地下水位或河道水位的高度确定,一般应保证筒内有1~1.5m的水头高度,护筒顶面必须高出施工水位。 5Y#yz>B@ ]  
6.护筒就位必须准确,保证护筒中心与桩位中心一致、筒壁与水平面垂直(即筒壁与桩中心线下平行)。首先使护筒底脚居中,然后再将护筒放平,并反复校核直至垂球对准中心,筒壁与垂线的距离均等为止。护筒就位后通过十字控制桩检查桩位是否正确。 aJ88U69  
7.护筒就位后,应用粘土分层夯填埋固,填土时每20㎝一层对称夯打。护筒周围填土高度不比护筒顶面低20㎝左右,并在顶面周围留有约0.5m宽的平台。填土外侧边坡以1:1~1:1.5为宜。 "3LOL/7f  
8.分层夯实时,每夯完一层应检查一次护筒的中心位置和垂直度,填平后并应挂上垂球再检查一次,发现偏差应立即纠正。   rJ]iJ0[I  
二、 安置钻架 Xz4!#,z/  
1.钻孔的钻架应根据造孔方法结合现场具体条件选用。但应尽量采用一种钻架满足钻孔、吊装钢筋骨架和灌注孔内混凝土的需要,只用于钻孔的钻架高度以6~8m为宜,钻架底脚应有不小于4m的宽度。 R8F[ 7&(  
2.护筒埋好经检验位置无误后,将钻架移到桩位上,架立稳固,四脚垫平不得倾斜。 1`r 4  
3.当采用螺旋锥钻孔作业时,钻架应设扶钻平台和推钻平台,扶钻平台应高出推钻平台约2.m,供扶持钻杆掌握方向。推钻平台供转动钻杆操作,应高出护筒顶面最少20㎝。 ~4'e)g.hG  
4.在架立钻架时应使钻架顶面的起重滑轮、扶钻平台外固定钻杆的卡杆孔的护筒中心三者在一根竖直线上,以保证钻孔的竖直方向。 [Pi8gj*  
5.钻架架立稳固后,在安装有关机具设备时,以使起重滑轮、 >,Zjlkh3  
转向滑轮和绞车或卷扬机三者在同一竖直平面中为宜。 '0GCaL*Sd  
三、泥浆处理 u^|XQWR$:  
1.在砂性土层或在砂卵石层河床中钻孔,必须用泥浆护壁。 pvQw+jX  
2.泥浆护壁使用的粘土,一般要求塑性指数大于17,泥浆相对密度采用1。1~1。25,含砂率不大于4%,粘土取样时的外观鉴定,以刀切割面光滑、水浸后有粘性感为标准。 bv5,Yk  
3.开钻前,须准备足够数量的泥浆,泥浆稠度和用量应隋土质的不同增减,一般粘土质不用,砂质土少用,粗砂、砂卵石层多用。调制泥浆的粘土备料数量对于砂质河床约为孔眼体积的70%~80%,对于砂卵石层约为100%~120%。 q-eC=!#}  
4.在钻架旁作好泥浆拌和池,并调制和储备足够的泥膏和泥浆,再开始进行钻孔作业。   ;hJTJMA6/6  
四、钻孔作业 k/=J<?h0  
 1.当采用螺旋锥钻孔作业时应灌入事先调制好的泥浆。 'ADt<m_$  
 2.开钻时,若地表为软土应在护筒内填入片石:砂砾:粘土=3:2:1的填料50㎝;若地表为砂砾应在护筒内先填入小石子:粘土=1:1填料50㎝,用钻头打实以加固护筒下脚孔壁。 .%<oy"_  
 3.当进行钻孔作业时,应注意以下事项: jn>3(GRGC$  
(1)施钻前首先检查钻架、滑轮、钢丝绳和绞车等部分有无损伤和位置是否正确,如各项均符合要求,即将钢丝绳一端裹绕在绞车轴上。另一端通过转向滑轮、起重滑轮与钻头连接、用卡头拧紧后,再将钻头落入井内。 BhLYLlXPY  
(2)第一锥干钻的钻进是否正确、影响钻孔位置和垂直度甚大,必须认真注意,当锥头落入护筒开始下第一钻时,应小心细致使锥尖对准桩心,再盖上封口板,卡上推钳,正推和反推数圈后,提出锥头。根据干钻痕迹实际丈量检查锥尖是否对中,若有偏斜应用粘土回填调正后再重钻,直到锥尖准确对准桩尖后,再开始往护筒内加泥浆,正式施钻。 v$s3f|Y  
(3)在钻进过程中,落锥出锥时速度应均匀,不得突然加快。隋着钻孔加深,应逐节接长钻杆,不应使钻杆顶端落至扶钻平台下方,以免钻杆掉入井内。 = \AI92  
(4)钻孔过程中应经常检查锥头最大直径尺寸有无变动,是否符合设孔径,钢丝绳结头和滑轮有无松动,钻杆的插头和插座是否密合,有无损坏歪扭、钻架有无移动偏斜,各部位特别是起重滑轮吊点是否牢靠,卡杆孔和定位板有无移动,护筒位置有无变动或漏水,水头高度和泥浆稠度是否合格,如有损坏和不当之处应即修正处理。 F:x" RbbF  
(5)钻孔通过不同土质地层,应选用造当形式锥头。钻进中如遇卵石应掌握规律谨慎操作,如遇有大卵石,应先松动,后取出。松动时先用锥头抵住石块用力猛推,不能后退、同时推动绞车使锥头上升将石块松动、并加入泥膏隔离,也可采用松石锥将石块松动然后再取出。 ,h5\vWZ  
(6)钻孔工作应一气呵成,中间停顿时间不得过长,如因工休或其他原因停止个钻进时,不得将钻头停放在孔底,以免泥浆吸住钻头。继续开钻时应先进行清孔,待沉淀泥浆基本除净后才能下钻。 cP`f\\c  
(7)若钻孔结束后,经过测量孔深已达设计要求(一般应较设计深度加深0.5m)即吊装钢筋骨架,如预计钻孔完成后不能紧接着进行吊装和灌注混凝土时,不得拆除钻孔设备。 o*eU0  
(8)钻孔周围地面上下不得堆放重物,孔口附近应清除积水经常保持排水良好,场地干燥。施钻过程中,并应隋时检查护筒四周填土变化,注意是否有沉陷坍塌现象。 JGX E{FT  
(9)每次钻进时,必须测记钻孔深度和通过的土层。 mMjY I1F  
(10)钻孔过程中如发生下列事故,应立即停钻,待调查分析原因进行处理后再继续钻进: _W/s=pCh  
A.漏水 YvHP]N{SA'  
在钻孔中如产生漏水现象,不能保证孔内水头时,首先应集中力量加水,保护水位不下降,再迅速针对漏水原因采取相应措施: [MdVgJ9'  
a.属于护筒漏水时,应用粘土在护筒周围填土加固,漏水严重时应返工重埋护筒。 @zB{Ig  
b.井下漏水时,应用泥膏填到不漏水为止,并改用泥浆护壁。 HvN!_}[  
B.坍孔 *oL?R2#7  
a.在钻孔中如发现孔内水位骤然下降,并有气泡上冒,出土量显著增加而不见进尺的现象,应仔细分析查明原因和坍孔位置,立即组织人员加水,维持一定的水位。然后回填碎石粘土,用钻头反复回填冲孔,以夯实周围的回填土壤增强护壁。待井内水位基本稳定后再继续进钻。 kih;'>H<  
b.如坍孔严重,则须将护筒拔出,清除孔内杂物,回填粘土及石子混合料边填边用锤夯实,再重新定位埋设护筒,用低锤勤打开孔,使坍孔部位形成坚实孔壁,通过坍孔部位后再恢复正常钻进。 vXLiYWo  
C.钻孔偏移或歪斜 {3lsDU4  
钻孔过程中遇有探头石,岩层倾斜,同一平面上地层软硬差别较大,或因操作时钻杆扒杆移位造成钻孔偏移或歪斜时,应立即停钻分析原因,并填片石,使高出斜孔位置0.3~0.5m重钻。 d3_aFs Q  
D.卡钻 $GNN* WmHw  
施钻过程中如发现钻头卡住提不上时,严禁猛拉,应仔细分析查明原因,若系孔壁坍落石块或探头石卡住钻头上刃部,则摇动大绳幌动钻头,使石块掉下,必要时可采用小钻头冲击所卡位置一方,后再起吊;若为下卡钻头时,亦可用小钻头冲击使钻头松动;若沉泥埋住钻头时,可放入高压风管,吹开埋住钻头的泥土后再缓缓上提钻头。 9e^[5D=L  
(11)钻孔作业完成后应立即进行清孔,清孔时可将高压胶管与空气 吹吸管接好吊进孔底,喷出口弯管应高出水面,必要时可插入吹气管直到孔底,用气流扰动渣浆和清扫孔底,在开动空压机吸取泥浆时,应开动水泵向孔内注入清水,以保持水头高度。
共1条评分
土老帽 土币 +125 - 2010-04-29
离线07503009

发帖
731
土币
50104
威望
6731
原创币
0
只看该作者 459楼 发表于: 2010-04-28
五、深基础设计与施工100问 /+.Bc(`  
;U<;R  
桩基础施工方案(二) 2HoTj|  
  第三节 钢筋骨架制作与吊装 iUFS1SN \  
一.配筋前应将钢筋调直,要求主筋无局部弯折,钢筋接头采用电焊焊接,骨架制作时应严格符合设计尺寸,以免过大难以放入孔中。 tm@&f  
二.每根桩钢筋骨架应尽量一次制成,如骨架过长时,亦可根据吊装设备的起吊高度,采取分段制作的方法。每段长度不宜超过10m,各段段钢筋骨架之间的钢筋接头,可采用搭接焊接方法。并应符合下列规定: LoSblV  
1.钢筋接头应顺圆周方向排列,在骨架内侧不能形成错台。 hU3c;6]3  
2.距每个接头50㎝范围内的箍筋,可待两段钢筋骨架焊接后再做。 q6f+tdg=  
三.钢筋骨架除设计规定设置外,并每隔2m可增设直径16㎜加劲箍筋一道,以增强吊装的刚度。 Bab`wfUve  
四.运输钢筋骨架时,应保证不弯曲、变形,如需作远距离运输时,可采用两辆特制平板四吊运。在场内台需人工抬运骨架时吊点应分布均匀,以保持骨架平顺,试设专人指挥确保安全。 y!u)q3J0&  
五.骨架吊装前应丈量孔深,检查淤泥沉积厚度和有无坍孔现象,经检查符合要求后,可将钻孔设备及脚手架折除,以便骨架就位。 M9HM:  
六、为保证钢筋骨架在起吊过程中不弯曲、变形,起吊时在吊点处的骨架内部应有临时加固措施。吊绳不得吊抬单根钢筋,通常可在吊点处绑设短杉杆以增加骨架刚度,待骨架进入桩孔就位时由下而上逐个解去绑绳,取出杉杆。   "yXKu)_  
七、保证骨架外围有一定厚度的混凝土保护层,骨架吊装下孔前,可沿孔壁四周挂设Ø38钢筋或钢管6~12根(按钻孔直径大小决定根数,沿圆周均匀布置)作为导向杆,长度约为骨架的1/2~2/3。当灌注混凝土接近导向杆底部时即可拔出。亦可顺骨架长向每隔2m,在同一截面的加劲箍上对称设置混凝土环形垫块,以保证保护层厚度。 _,"T;i  
八、为了保证骨架在起吊过程中不发生弯曲,宜采用两点起吊,当骨架吊起达到垂直后将骨架移至孔口,此时应检查骨架是否顺直,若有弯曲,应经守调直后再往下落。 SGre[+m~m  
九、骨架下落过程中,应始终保持骨架居中,不得碰撞井壁,骨架入孔后,下落速度要均匀,不宜猛落,就位后使骨架轴线与桩轴线吻合。 TDs=VTd@Z  
十、钢筋骨架吊装入孔达到设计标高后,将骨架调正在孔口中心。在井口固定于小钢轨或井字形方木上,防止混凝土灌注过程中骨架浮起或位移。 {3@f(H m  
十一、吊装骨架入孔过程中,应设专人加水,以保持孔内水位不落。   B/:q  
  第四节 灌注水下混凝土 v{$X2z_$w  
一、灌注水下混凝土,一般多采用导管法施工,导管是导管法灌注水下混凝土的通道,因此,选择合适的导管才能保证灌注混凝土的顺利进行。导管直径一般为25~30㎝,并应使导管(包括法兰盘的直径)与骨架内径周围留有必要的间距,以便导管自由拔出。导管内壁要求光滑,内径一致,两端焊有法兰盘,导管组装时接头必须密合不漏水。在第一次使用前应进行预拼装和诫压。 I!dA{INN  
新导管进场应按照灌注时需用长度,事先在平整的场地上拼装好,经检查导管直顺,接头严密不漏水,管内光滑试球畅通无阻,最后并应作漏水试验,观察无漏水现象方可使用。 9Iq[@v  
二、导管内使用的混凝土止水球或木球胶垫大小要合适(大于导管内径1㎝),安装要正,不能漏浆。止水球应安装在导管内水面以上约20㎝处。亦可安设特制活门代替止水球。 CO%7^}xSE,  
三、在试压好的导管表面用磁漆标出0.5m一格的连续标尺,并注明导管全长尺度,以便灌注混凝土时掌握提升高度及埋入深度。 *r@7:a5  
四、导管吊入钻孔中的深度应使导管下口与钻孔底留有30~40㎝的距离,以便灌注混凝土时木球能冲出导管。  U2  
五、导管上的漏斗箱应有一定的高度,保证漏斗内的混凝土的顶面高出孔中水位以上的距离,对清水护壁为3~4㎝,在泥浆护壁时应酌量提高。 f)l:^/WP+  
六、在配制水下混凝土时,应符合下列要求: 5'd$TC  
1、为防止灌注时发生卡管和露筋事故,使用的石料不宜过大,粗骨料的最大粒径应小于钢筋净距的1/4; w&hgJ  
2、为了保证混凝土的灌注质量,混凝土每立方米水泥用量不低于350kg,使用的混凝土强度应比设计要求提高20%。 H)}>&Z4  
3、为使混凝土有足够的流动性,混凝土坍落度可采用16~20㎝,如在钢筋密集处可使用小口径导管输送混凝土时,坍落度可增至22㎝。拌和时应严格控制水量,拌和时间不少于2分钟。 ]@vX4G/  
七、灌注水下混凝土时,开始第一次灌注是否能成功地用混凝土将导管内水压出,并顺利地埋住导管口,形成导管中混凝土与桩孔中的护壁浆的隔离,是决定灌注水下混凝土成败的关键,因此在开始灌注混凝土时应注意以下事项: Ij` %'/J  
1、开始藻注混凝土时,应先用一盘砂浆(即将配比中石子抽出)灌入止水球或特别活门上方,然后再将已拌好的混凝土倒入漏斗,避免混凝土在储备过程中将出口堵塞。  #8MA+  
2、开始灌注混凝土前,为保证有相当数量的混凝土能将导管下部埋置起来,阻止水侵入导管。 $[T^ S  
3、为保证灌注混凝土后能提升一节(1~1.5m)导管,并使导管下口埋在混凝土中的深度不少于1m,因此开始灌注混凝土时,除漏斗中混凝土储备够量外,并有三四辆小车储备,剪球后混凝土下砸,孔口翻浆待漏斗中混凝土快漏完时,及时灌注储备在小车上的混凝土。 tq H7M0Ry  
八、在灌注水下混凝土时,应做好孔深和导管在混凝土中的埋置深度的测量记录。 [-_3Zr  
九、当导管下口埋置深度到3m左右。或导管中混凝土下不去时,应立即提升导管。提升导管要求及时准确,混凝土埋置深度不宜太深,以免增加提升困难,提升时亦不宜过快,提升后导管的埋置深度不宜少于1m。 tisSj?+  
十、提升导管时先将顶上漏斗挪开,使导管能自由上提。拆下一节后再安上漏斗继续灌注混凝土。因此每次提升高度应与漏斗口标高相符。施工时可备几个长度不等的大小头铁管,在提升导管时调节使用。 V$VqYy9 *  
十一、混凝土灌注过程中,应始终保持导管位置居中。提升导管时应有专人撑握,不使倾斜,位移及将骨架钢筋挂住。如发现骨架上升时,应立即停止提升导管。使导管降落,并用力摇动使与骨架脱开。 No>XRG+  
十二、混凝土必须连续灌注,并掌握边灌注混凝土边提升和拆除上节导管,使混凝土经常处于流动状态。 ?>cx; "xF  
混凝土灌注到桩孔上部5m以内时,可不再提升导管,直到应灌注的标高或出水面层后一次拔出。 ci0)kxUBF  
灌注混凝土时应扩大系数备料,如发生混凝土数量与灌注高度出入很大时,要及时研究处理。 LdwWB `L  
十三、在灌注水下混凝土过程中,应有专人排除漫出之水,防止坍孔。 >N62t9Ll[  
待水下混凝土终凝后,轻轻凿去顶面0.5m左右厚的部分(泥浆与混凝土混合部分),直到露出纯净混凝土面,再灌注接桩混凝土。 Xt^ldW  
十四、灌注水位以上混凝土时,可改为普通混凝土的灌注方法。 a$yAF4HR<  
十五、灌注混凝土桩未达到设计强度70%时,不得承受荷载,更不得在同一墩台上相邻位进行钻孔作业。除按规定采取快速脱模外一般灌注混凝土3天后,方可拆除护筒。 c [sydl  
十六、混凝土灌注应有记录。灌入钻孔的混凝土至少要留取3个试块,供作抗压强度试验。   aTuD|s  
  第五节 钻孔灌注桩的各项质量标准 Hdw;=]-  
钻孔灌注桩完工后应符合下列各项质量标准: 9u^PM  
1、灌注桩混凝土的原材料配合比应符合有关规范、标准,坍落度及和易性应满足施工要求。 C=IT`iom1C  
2、在钢筋骨架上应设置垫块,确保钢筋保护层。 -;20|US)u  
3、、灌注桩混凝土严禁有夹层和松散层。 {mrTpw  
4、钻孔灌注桩允许偏差值: ? [l[y$9  
(1) 孔径不小于设计规定。 >8D!K0?E  
(2) 0≤孔深≤500㎜。 So{/V%  
(3) 桩位≤50㎜。 L3GA]TIf  
(4) 垂直桩垂直度≤L/100。(L为桩的长度) N9tH0  
(5) 沉淀厚度≤0.4d(d为桩的直径)。   ^[,Q2MHCT(  
  第三章钻 钻孔灌注桩施工安全措施 BaZ$pO^  
1.在施工前对施工员、民工作好详细的安全交底,加强对现场人员的安全教育和督促检查。对施工用电等易发生安全事故的重点部位和工序,应安排专职安全员进行定期或不定期检查,并做好检查记录。 g(B&A P_e  
2.施工用电应由有专业资格的从业人员操作和管理。施工现场用电及各种电器设备的安装使用,必须按供电部门的安全用电要求及有关规定执行,严禁违章用电。开关箱要安置防雨棚,严格采用一机一闸,并接零线,保险丝严禁用其他金属丝代替,电器设备必须安装漏电保护。 'FgBYy/  
3.所有进入施工场地的员工必须戴安全帽,不得穿拖鞋。 Qn(2UO!pD  
4.施工现场必须设置施工围栏隔离措施和醒目警告标志,确保行人车辆与施工互不干扰。夜间施工必须设置好照明设施。 NQz*P.q  
5.施工前,应对施工现场、机具设备及安全防护设施等,进行全面检查,确认符合安全要求后方可施工。 9Bvi2 3  
6.各种施工机械的操作人员必须持上岗证,严禁无证上岗。自卸汽车严禁载人。各种支架、脚手架搭设必须牢固。 JGOry \  
7.桥梁基础施工时,必须采取切实有效措施,防止塌孔。 4='Xhm  
8.在进行钢筋加工、焊接时要采取防雨措施并符合技术规范中有关规定。
[ 此帖被07503009在2010-04-28 14:58重新编辑 ]
共1条评分
土老帽 土币 +125 - 2010-04-29
离线07503009

发帖
731
土币
50104
威望
6731
原创币
0
只看该作者 460楼 发表于: 2010-04-28
一、岩土工程勘察100问 njtz,qt_;G  
}(A`aB_  
土的工程分类及现场鉴别方法 =5/ow!u8  
  土的工程分类及现场鉴别方法 A、土的工程分类 C、土的工程性质 B、土的现场鉴别   y G)xsY V  
  土的工程分类   8=CdO|XV  
  1、为工程预算服务的分类:   X]8(_[Y  
  国家计划委于1986年10月1日发布的规定中,将土分为普通土、坚土、砂砾坚土三类。   _v bCC7Bf8  
  2、为判定和评估岩土工程性质的分类:   "s]r"(MX  
  (1)根据土的颗粒级配、塑性指标等土的物理性质,可将土分为碎石类土。粒径大于2毫米的颗粒含量超过全重的50%以上。根据颗粒级配及形状又可分为漂石土、块石土、卵石土、碎石土、圆砾土和角砾土。   Atc9[<~WG  
  (2)砂土。粒径大于2毫米的颗粒不超过全重的50%,塑性指数不大于3的土。根据颗粒级配又可分为砂砾、粗砂、中砂、细砂和粉砂。   C-E~z{  
  (3)粘性土:具有粘性和可塑性,塑性指数大于3的土。第四纪晚更新及其以前沉积的粘性土为老粘土;第四纪全新世沉积的粘性土为一般黏土;文化期以来新沉积的粘性土称为新近沉积粘性土。按土的塑性指数Ip有可分为黏土、亚黏土和轻亚黏土三种。    <K;  
  3、按工程性质分:   )' +" y~  
  可分为软土、人工回填土、黄土、膨胀土、红黏土及盐渍土等特殊土。   ;>np2K<`  
  (1)软土。在静水或缓慢的流水环境中沉积,经生物化学作用形成为饱和粘性土   ~~a,Fyko2  
  (2)人工回填土:由于人类活动而产生的堆积物,其物质成分一般较为杂乱,均匀性差。由碎石土、砂土、男性土等一种或数种组成的称为素填土。经过分层压实统称为压实填土。大量含有垃圾、工业废料等杂物的称为杂填土。   .A<G$ db ?  
  (3)黄土:是在干燥气候条件下形成的一种具有灰黄色或棕黄色的特殊土,颗粒在0.05--0.005毫米的占总重量50%以上,质地均一,结构疏散,孔隙率很高,有肉眼可见的大孔隙,含碳酸钙10%左右,无沉积层理。   ]$Pl[Vegy  
  (4)膨胀土:粘粒成分主要由亲水性矿物质赞成,液限大于40%,切膨胀性能较大,自由膨胀率大于40%,是粘性土的特征之一。在自然状态下,多呈硬塑性或坚硬状态,具有黄、红、灰白等色,   /2l&D~d"  
  (5)红黏土:又石灰岩、白云岩、泥灰岩等碳酸盐类岩石,经过风化过程后,残积,坡积形成褐红、棕红、黄褐等塑性黏土。   c.dk4v%Y5  
  (6)盐渍土:土层内平均易容盐的含量大于0.5%,土的盐渍化使结构破坏以至土层疏松。冬季的土体膨胀,雨季时强度降低。在潮湿状态时,含盐越大,请度越低。含盐量告时不易压实。   S[J eW  
  土的现场鉴别   :7UC=GKQk  
  A、砂石土、砂土的现场鉴别方法 C、粘性土的现场鉴别方法   3u#bx1  
  B、碎石类土密实度现场鉴别方法 D、人工回填土、淤泥、黄土、泥炭的现场鉴别方法   $s+/OgG4H  
  砂石土、砂土 的现场鉴别方法   k#uSH eq7f  
  类别    (-Cxv`7  
土的名称   AD K)p?  
观察颗粒粗细   dv -L!C  
干燥时的状态   ^\ A[^' 9  
湿润时拍击状态   M<^]Ywq*p  
粘着程度   ;$,=VB:'  
砂砾石   Z^E>)!t  
卵(碎)石   [~*5uSG  
一半以上的粒径超过20毫米   #V&98 F  
颗粒完全分散   pFgpAxl  
表面无变化   3.@"GS#"[  
无粘着感   "BT*9N=|  
圆(角)砾   w=:o//~6j  
一半以上的粒径超过2毫米(小高粱粒大小)   _HF66)X7  
颗粒完全分散   O 7RIcU  
表面无变化   G2qv)7{l2  
无粘着感   ,% "!8T  
砂土   O42`Z9oK  
砾 砂   h?R{5?RxK  
约有1/4以上的粒径超过2毫米(小高粱粒大小)   ">cLPXX  
颗粒完全分散   pqe7a3jr  
表面无变化   H xs'VK*  
无粘着感   |eykb?j`  
粗 砂   0`c|ZzY  
约有一半以上的粒径超过5毫米(细小米大小)   uzg(C#sp  
颗粒完全分散,但有个别胶结一起。   VK*Dm:G0  
表面无变化   }A jE- K{  
无粘着感   Su?e\7aj  
中 砂   vz5x{W  
约有一半以上的粒径超过0.25毫米(白菜籽大小)   k#F |  
颗粒完全分散,局部胶结但一碰既散   U{i xok  
表面偶有水印   s|F}Abx,^  
无粘着感   IR;l{q&`  
细 砂   ?C)a0>L  
大部分颗粒粗豆米粉近似(>0.1毫米)   vZ,DJ//U,  
颗粒大部分分散,少量胶结,部分少加碰撞既散。   fn.KZ  
表面偶有水印(翻浆)   bCMo8Xh  
偶有轻微粘着感   yJQ>u  
粉 砂   3}aKok"k  
大部分颗粒与小米粒近似   60,z!Vv  
颗粒少部分分散,大部分胶结,稍加压力可分散。   ?+av9;Kg  
表面有显著翻浆现象   T<yAfnTb`  
有轻微粘着感   )Tjh  
注:在观察颗粒进行分类时,应将鉴别的图样从表中颗粒最粗类别逐级查对,当首先符合某一类土的条件时,既按该土定名。   [ )3rc}:1  
  碎石类土密实度现场鉴别方法 密实度   @W}cM  
骨架和填充物   */c4b:s  
天然坡和可挖性   x1]J  
可粘性   -fpe  
密实   K8#MQR2@  
骨架颗粒含量大于总重的70%,呈交错紧贴,连续接触孔隙填满,充填物密实。   H3-(.l[!b)  
天然陡坡较稳定,坎下堆积物较少,镐挖掘困难,用撬棍方能松动,坑壁稳定,从坑壁取出大颗粒处能保持凹面状态。   <}75Xo  
钻进困难,冲击钻探时钻杆、吊锤跳动剧烈,孔壁较稳定。   ^Ej$o@PH  
中密   Ha~F&H|"O  
骨架颗粒含量等于总重的60-70%,呈交错排列,大部分接触。孔隙填满,充实物中密。   EyR~VKbJ'  
天然坡不宜陡立或陡坎下堆积物较多,但坡度大于醋栗竟的安息角。镐可挖掘,坑壁有掉块现象,从坑壁取出大颗粒处砂土不易保持凹面状态。   _D~l2M  
钻进较困难,冲击钻探时钻杆、吊锤跳动不剧烈,孔壁有坍塌现象。   W[c[ulY&  
稍密   K&ZN!VN/p  
骨架颗粒含量小总重的60%,排列混乱,大部分不接触。空隙中的充填物稍密。   c?5?TJpm  
不能形成陡坡,天然坡接近粗颗粒的安息角。锹可挖掘,可鄙坍塌,从坑壁取出大颗粒处砂土即踏落。   \4Uhc3  
钻进较容易,冲击钻探时,钻杆稍有跳动,孔壁易坍塌。   @<kY,ox@~  
注:碎石类土密实度应按表各项综合确定。 |j$r@  
  粘性土的现场鉴别方法 土的名称   +7\$wc_1I@  
干土的状态   cq]JD6937  
湿土的状态   \ vn!SO7  
湿润时用刀切   5.ibH  
用手撵摸的感觉   JguPXHa0  
粘着程度   ,]`|2j  
湿土搓条情况   9gq+,g>E_  
粘土   ~_Q~AOFM  
坚硬,用碎块能打碎,碎块不会碎落。   J,4,#2M8  
粘塑的,腻滑的,粘连的。   R !g'zS'  
切面非常光华规则,刀刃有涩滞,有阻力。   QO2@K1Y  
湿土用手捻有滑腻感觉,当水分较大时极为粘手,感觉不到有颗粒存在。   `#HtVI  
湿极易粘着物体,干燥后不易剥去,用手反复洗才能去掉。   q9Zp8&<EqH  
能搓成0.5毫米土条(长度不短于手掌)。手持一端不致断裂。   U\*]cw  
亚粘土   F<.oTP-B  
用锤击或手压土块容易碎开。   /]j^a:#"6t  
塑性的,弱粘连。   mi[t1cN)=  
稍有光滑面,切面有规则   ~,ZU+  
仔细捻摸感到有少量细颗粒,稍有滑腻感和粘滞感   OT 0%p)  
能粘着物体,干燥后较易剥落。   QN47+)cVt"  
能搓成0.5-2毫米的土条。   JfD-CoQS'  
轻亚粘土   Vu.VH([b]Q  
用锤击或手压土块容易碎开。   fg$#ZCi  
塑性的,弱粘连。   '41'Gn  
无光滑面,切面比较粗糙。   %,T=|5  
感觉有细颗粒存在或粗糙,有轻微粘滞感觉或无粘滞感。   .3 >"qv  
一般不粘着物体,干燥后,一碰即碎。   M[  {O%!  
能搓成2-3毫米的土条。     GuK3EM*_  
人工回填土、淤泥、泥炭的现场鉴别方法 土的名称   m)AF9#aT2  
观察颜色   P5Lb)9_Jw  
夹杂物   4Vtu g>  
形状(构造)   (#kKL??W  
侵入水中的现象   a-e_q  
搓土条情况   m`i_O0T  
干燥后强度   "I)/|x\G*  
人工填土   LMKhtOZ?  
无固定颜色   5aj%<r  
砖瓦、碎块、垃圾、炉灰等   W(pq_H'  
夹杂物呈现于外,构造复杂   i;Dj16h  
大部分变成微软淤泥其余部分为碎瓦、炉渣在水中单独出现   v[;R(pt?  
一般能搓成3毫米土条但易断,遇到杂质多时即不能搓成条   Q g~cYwX  
干燥后部分杂质脱落。故无定型,稍微一加力就破碎   ) >;7"v  
淤 泥   }NjZfBQW`  
灰黑色,有臭味。   ^'9.VVyz  
池沼中有半腐朽的 细小动植物遗体,如草根,小螺壳等   Ri>4:V3K  
夹杂物仔细观察可以发现,构造呈层状,但有时不明显   w*?SGW  
外观无显著变化,在水面上出气泡   n%|og^\0  
一般淤泥质土接近与轻亚粘土,故能搓成3毫米土条(长至少3厘米),容易断裂   %xt;&HE  
干燥后体积显著收缩,强度不大,锤击时呈粉末状,用手指能捻碎   PRJ  
黄 土   >?<S(  
黄褐两色的混合色   8[b_E5!V  
有白色粉末出现在纹理之中。   Tp46K\}Uf  
夹杂物常清晰显现,构造上有垂直大孔(肉眼可见)   /!Ay12lKE}  
即行崩散,分成散的有颗粒集团,在水面出现很多白色液体。   8Q%g<jX*  
搓条情况与正常的亚粘土类似。   i<0_sxfUD  
一般黄土相当与亚粘土,干燥后强度很高,手指不易捻碎   mR|L'[l  
泥 炭   m)7Ql!l  
深灰或黑色   Ml_Hq>\U  
有半腐朽的动植物遗体,其含量超过600%   &F- \t5X=i  
夹杂物有时可见构造上无规律。   9?X8H1  
极易崩碎,变为细软淤泥,其余部分为植物根、动物残体、渣滓悬浮于水   QPX&P{!g  
一般能搓成1-3毫米土条,但残渣很多时,仅能搓成 3毫米以上的土条   wE[gp+X~  
干燥后大量收缩,部分杂质脱落,故有时无定型   a\m_Q{:  
土的工程性质   O22Q g  
A、土的可松性 C、土的休止角   P~ : N  
B、土的压缩性   e ,kxg^  
土的可松性:土的可松性是指原状土体经过挖掘后,组织破坏,体积扩大的性质。   d1P|v( `S9  
土的可松性系数表 土的名称   ZnKjU ]m  
体积增加百分比   Qb%o%z?hee  
可松性系数   s&hJ[$i  
最初   (+yH   
最后   E1r-$gf_  
Ks   K;z$~;F  
Ks   (}g4}A@x  
砂土、亚砂土   R + ~b@  
8--17   GY>G}bfh  
1--2.5   = N&5]Z  
1.08--1.17   'C4cS[1  
1.01--1.03   SzP`(}AU  
种植土、淤泥、淤泥质土   LBxmozT  
20--30   NSawD.9mV  
3--4   Vv54;Js9  
1.20--1.30   7|5X> yt  
1.03--1.04    `j1oxJm  
亚粘土、潮湿黄土、砂土混碎(卵)石、亚砂土混碎(卵)石、素填土   Ii9[[I  
14--28   {Qi J-[q  
1.5--5   gY'-C  
1.14--1.28   :)Pj()Os|  
1.02--1.05   u6nO\.TTtY  
轻粘土、重亚粘土、砾石土、干黄土、黄土混碎(卵)石亚粘土混碎卵石、压实素填土   apOXcZ   
24--30   +m9ouF  
4--7   xKR\w!+Z'  
1.24--1.30   \sBXS.  
1.04--1.07   *b'4>U  
重亚粘土、粘土混碎卵石、卵石土、密实黄土、砂岩   X[<%T}s#  
26--37   ]d67 HOyK  
6--9   ho-#Xbq#g  
1.26--1.32   1rx, qfCq  
1.06--1.09   ]p8 zT|bv  
泥灰岩   2&"qNpPtE  
33--37   * N]^(+/A  
11--15   InI>So%e|<  
1.33--1.37   t4iD<{4  
1.11--1.15   3v@h&7<E  
软质岩石、次硬质岩石   [rkw k\m*  
30--45   M>E~eb/  
10--20   Xh}S_/9}5  
1.30--1.45   >.M>,m\  
1.10--1.20 lZAXDxhnT  
硬质粘土   y2W|,=Vd  
45--50   "1YwV~M5  
20--30   jme`Tyd  
1.45--1.50   zO`4W!x&  
1.20--1.30   _tUh*"e&  
 注: 最初体积增加百分比=(V1-V2)/V1*100%;   @(bg#  
最后体积增加百分比=(V3-V1)/V3*100%;   V&*|%,q   
最初可松性系数Ks=V2/V1   3k3 C\Cw  
最后可松性系数Ks=V3/V1   iYZn`OAx  
式中V1-------开挖前土壤自然状态的体积;   6r|=^3{  
V2-------开挖后土壤松散体积;   _9g-D9  
V3-------运止填方处压实后的体积;   W#)X@TlE  
土的压缩性:土的压缩性是指用掘动后的土回填时,经过压实之后,土体积被压缩的性质。   %pIP#y[4  
土的压缩率数值表 土 的 类 别   F r!FV4  
土壤压缩率(%)   {E; bT|3z  
每立方米土压实后的体积(米2)   0G31Kou  
一、二类土   cJMi`PQ;  
种植土、一般土、砂土   &szYa-K*  
20、10、5   vgE -t  
0.80、0.90、0.95   V408u y-M  
三类土   )I#{\^  
天然湿度黄土、一般土壤、干燥坚实土   :8K}e]!c1  
12-17、5、5-7   mC0_rN^Aj  
0.85、0.95、0.94   ?K+q~DzNSD  
土的休止角(安息角):土的休止角是指在某一状态下的土体可以稳定坡度。   #f [}a  
土的休止角 土的名称   3eg6 CdT  
干 的   He,, bq  
湿 润 的   ?3lA ogB  
潮 湿 的   @R-11wP)M  
度 数   +Xp1=2Mq  
高度于底宽比   cYp/? \  
度 数   ^@3,/dH1 t  
高度于底宽比   zauDwV=  
度 数   5(gWK{R)*  
高度于底宽比   6P3h955c  
砾 石   It7R}0Smg  
40   I8a3:)  
1:1.25   X n8&&w"  
40   6Df*wi!jI  
1:1.25   k#bG&BF  
35   ,<N{Y[n]e  
1:1.5   FDFwx|  
卵 石   ]1FLG* sB  
35   <UF0Xc&X'  
1:1.5   TjDtNE  
45   "OwK-  
1:10   'hE'h?-7  
25   ]5K+W  
1:2.75   nY7gST  
粗 砂   /GVjesN  
30   &wAVO_s  
1:1.75   )=#e*1!b  
32   Kt](|  
1:1.5   Esu {c9,  
27   X%)~i[_DV  
1:2.0   j]FK.G'  
中 砂   8>@JW]  
28   "fr{:'HX  
1:2.0   jST4O"DjM  
35   =z;]FauR!  
1:1.5   35Fxzj $  
25   RL:B.Lv/W  
1:2.25   N]eBmv$|  
细 砂   O6/:J#X%  
25   3&>0'h  
1:2.25   NVghkd  
30   wVqp')e  
1:1.75   CY*o"@-o5)  
20   s7afj t  
1:3.75   G^N@ r:RS  
重粘土   RC}m]!Uz  
45   4Q/{lqG  
1:1.0   dB6['z)2  
35   2"HTD|yy  
1:1.5   ,PmUl=  
15   ZNne 8  
1:1.75   Nc &J%a  
亚粘土、轻粘土   /vq$/  
50   #}Yrxf  
1:1.75   dQ:F5|p  
40   -#v1/L/=  
1:1.25   9dw* ++  
30   x3g4r_  
1:2.75   KF6C=,Yc%  
轻亚粘土   J/fnSy  
40   ~o#mX?'7  
1:1.25   @I}VD\pF  
30   NT0n [o^  
1:1.75   GGnlkp& E  
20   ]J[d8S5  
1:2.75   /o%VjP"<  
腐植土   S)g:+P  
40   obE8iG@H  
1:1.5   Fgi`g{N  
35   }zks@7kf  
1:1.5   Cdy,8*   
25   Unv'm5/L  
1:2.25   >+Ig<}p  
填方的土   }toe'6  
35   Um}AV  
1:   m~ 5"q%;  
45   7O'.KoMw  
1:1.0   cF 4,dnI  
27   K-~gIlbQ`  
1:2.0 y=c={Qz@vn  
共1条评分
土老帽 土币 +125 - 2010-04-29
离线07503009

发帖
731
土币
50104
威望
6731
原创币
0
只看该作者 461楼 发表于: 2010-04-28
五、深基础设计与施工100问 7UY4* j|[C  
qEuO@oE  
软基加固施工 Q?;Tc.O"/  
  摘要:码头主体结构为5000t级,泊位二个,长度260m,陆域纵深450m,占地面积约120000m2.港区地质勘探表明,地基土质分布比较均匀,除表层1.0m左右耕植土外,接着为8.6m厚的高含水量、高压缩性、低强度,高含粘性的超软弱淤泥……   4e/!BGkAS  
  关键字:大面积袋装砂井软基加固施工   V*ao@;sD  
  1、概述   ^GAJ9AF@(  
  码头主体结构为5000t级,泊位二个,长度260m,陆域纵深450m,占地面积约120000m2.港区地质勘探表明,地基土质分布比较均匀,除表层1.0m左右耕植土外,接着为8.6m厚的高含水量、高压缩性、低强度,高含粘性的超软弱淤泥。第三层为厚约1.0m的贝壳粉砂土;第四层又为7.6m厚的淤泥质粘土;以下分别是0.5m厚粘土和3.0m厚粉细砂。往下为击数(SPT)大于19击的含砾粗砂层,再往下土质更好。港区地基土质为20m左右深厚的淤泥,含水量高达85.7%,十字板剪切强度仅4Kpa,且港区淤泥分布深度大致由前方码头向后方陆域倾斜,前浅后深,前方相对有利。在这样大面积超软弱的淤泥地基上建造码头、堆场、仓库等需作软基深层处理,以防止施工期软基沉降缓慢,引起工程完工后仍有较大剩余沉降量,同时不致因加载引起地基失稳破坏。这一带因软基不当而出现工程质量或安全事故是较常见的,就在本工程施工期,河对岸双水镇某工程就发生了一起滑坍事故。因此,设计采用Ф7cm袋装砂井加砂垫层堆载预压排水固结进行软基加固,目的是通过打设砂井使第二、四层淤泥土排水固结后,土质强度获得提高、减少工程投产后的沉降,保证工程的正常使用,满足工程设计要求。   YGC%j  
  2、砂井设计   #M{qMJHDo  
  设计的袋装砂井分前、后两部分,前方码头区位于河堤外,需吹填砂使地面达到+0.5m-1.0m高程后变水上施工为陆上施工。河堤内大面积陆域则已通过水罗吹填(砂)使地面平整到了+0.5m标高。设计砂井顶标高亦为+0.5m,砂井打设后可分层分区填至标高6.0m左右堆载预压。   0 zK{)HZ  
  根据设计布置,码头后方的堆场、仓库、道路等均需作软基处理,码头位置40m范围需吹填出水面后再加固。港区仓库和拆装箱库的外墙及防火中心线两侧各预留2.5m并暂不处理,以利今后桩基础施工。   hf]m'5pb  
  采用Ф7cm袋装砂井加固软基,砂井中心距为1.30m,呈正方形布置,堆场、仓库、道路等不同区域处理深度不同,从前方大堤内侧向后方陆域410m范围共划分为18.5m、21.5m及23.7m三种工度砂井区,设计数量分别为19万,35.2万,39.2万延米,累计需打设砂进约4.3万根,94万延米。   q8&l%-d`  
  按设计要求,软基加固后即堆载预压,要求在6.0m标高预压,原地面的均衡沉降量第一年达到2.5-3.0m,第二年为0.25-0.35m,第三年后即工后沉降控制在0.08-0.10m,承载能力达到设计要求。建设单位要求尽量赶在3个月内完成砂井打设,早些堆载预压;后提出边打设砂井边填砂覆盖,分块分层填土加载,充分利用预压荷重,延长预压排水固结时间,使沉降尽早完成一些,以时换取金钱,满足工程投产后使用要求。   .b+ix=:  
  3、施工组织   ,cL;,YN  
  根据工程项目内容单一、数量集中、工期紧迫等特点与要求,选择专业软基施工队伍承担任务,工程实行项目经理兼技术主管负责制,现场由技术人员与管理人员组成精干高效的施工管理机构,按项目法进行管理,使工程能保质保量按期完成,为后续工程创造有利条件。   -$?t+ "/E  
  首先进行测量放样,将大面积施工区域按设计要求划分不同长度砂井区,并将暂不处理的区域划隔出来。检查吹填砂层厚度,不符合要求的补砂,尽量使砂层平整密实。施工前现场做好临时设施和施工组织方案,分派任务,要求各机组负责人,施工员明确各自施工区域与要求。为使施工现场组织工作有条不紊,开工初先组织2台砂井机进场,打设18.5m深砂井,机上共配操作工作18-20人,自备2台75KW发电机组。待施打砂井较正常后,随即分批陆续组织机械设备进场,指定各机组分区作业。由于过去广东地区软基处理深度一般在15-18m左右,均很少超过20m,此次需临时对砂井机调整井架高度和桩管长度,以促进证机架行走安全平稳和具有足够长的打设能力。由于港区土质松软、均匀,地层中坚硬夹层较薄,机械上配备的激震器无需更换,在桩管及激震器自重作用下即可插到2/3砂井设计深度,稍有振动即可达到设计标高。由于砂井机重新改装,23.7m深砂井最迟开工。为赶工期,高峰期菜有8台砂井机同时施插(其中2台双管机)。鉴于短管的机械受聘用制订设不了超过其桩管长度的砂井,反之,长砂井机打设短砂井时安装袋装砂井困难,施工效率低且浪费材料,因而不同规格的砂井机插完各自的施工区域后即退场。原考虑每台单管机一天需完成1500-2000延米,月工作量达5-6万延米,只需安排4台砂井机3月内即能完成任务的计划作了适当调整。   H0#=oJr$)W  
  在施工中一直将重点放在数量最大的23.7m深的砂井上。整个工程在施工期内自始至终安排专人跟机跟班作业,解决施工中碰到的各种问题,协调各机组间矛盾,掌握质量和进度,保证计划顺利实施。但在施工之初,由于要求各机组按区域施工,按完成的砂井延米数计酬引起机组间竞争而赶进度,竟致夜间偷工减料行为发生。该事件发现前,跟班施工员对夜间进度超过白天的现象引注意,根据施工记录和对当天夜间12点前跟班观察,认为必有异常。于是第二天夜间跟班至12点后再突然返回工地巡查,发现了有打短井的偷工减料行为,赶紧作出严肃处理,将前四天内施工砂井补打,防止了一起可能引起严重质量事故的发生。为抓好质量,教育工人,对机组负责人进行罚款1000元,并要求写出深刻检查。同时决定各机组只准在白天至夜间9点前施工,否则不予计理验收。为准确掌握进度与质量,对当天完成的砂井数量现场清点,并加大抽查频率;当天施工记录必须经跟班施工员签字;现场采用人工拨拉砂井检验是否短砂井或灌砂是否饱满。决不能片面追求进度不求质量。   ]+46r!r|  
  按划定的区域施工打完砂井,现场清点检查和质量验收。监理工程师签证后,即可填砂覆盖,交由建设单位安排堆土预压。采用平行流水作业使软基提前进入预压期,缩短了工序衔接引起的停歇时间。   i^e8.zgywF  
  由于现场施工组织得当,有充足的施工设备,严格管理,控制作业时间与进度计划,同时采取措施调动各机组积极性,保证了砂井施工较顺利进行,在三个月内除按设计图纸要求完成任务外,在陆域后方又吹填扩大了面积,一并作了砂井加固,累计打设砂井约114万延米。 (:qc[,m  
  4、施工质量控制   F|{uA/P{  
  港区土质软弱,为保证砂井打设质量,使之起到良好排水作用,施工中一定要严格遵守有关施工技术规范和设计图纸要求。首先是要保证砂袋质量。过去由于塑料排水板生产一哄而上,一些厂家采用废塑料再生做成,脆性大,易拉(折)断,或破裂,往往样品质量不错,而大量产品运送工地时质量较差,难以保证塑料排水板性能要求。因此,采用袋装井以避免此问题。施工前一定要对砂袋提出质量要求并进行性能检测,工地按进货数量分批抽检。为了保证软基处理质量,除必须做好“三通一平”外,还要详细了解地质钻探或软基试验资料,了解地下软弱层、砂层、亚粘土层或亚砂土层的分布情况,以及沟、道路走向。对砂垫层要求有足够厚度,均匀、连续、有中、粗砂级配,含泥量应小于5%;场地要求无明显起伏,控制一定横向坡度,施工前测出施工插砂井的区域位置并作好标志,按设计要求定出砂井行列距离,以利于桩管定位,提高工作效率。   WPkKbF  
  目前常用的滚筒式砂井机,结构简单,行走方便,激震力一般为30-50t,静加压力10t,最深插孔深度通常不超过20m,整机电气设备容量60KW,视场地电力供应情况,可配备发电机。每柚班劳动力约9人。如土质较差,地下无障碍物或硬土层,只用静力压打设砂井可防止对淤泥扰动。   /2zan}  
  为保证施工质量与进度,工作中应注意几个问题:   2cUT bRm  
  (1)考虑砂井两端头灌砂打结需要,砂袋事先要下足材料长度;灌砂要逐段灌满并用力抖落密实。这种预装的袋装砂井便于质理检验,可防止偷工减料行为。过去一些砂井质量问题常发生在砂袋下料短,灌砂率不够,达不到要求打设的深度造成排水功能不理想,使软基加固效果差。   Pw| h`[h  
  (2)桩管断面尺寸应尽量小并有足够刚度,壁厚一般不少于8mm,圆形或菱形,以减少施插时对土层扰动。为提高效率,软土导层或超软土层施工时可使用双管机。本次施工感到双管机使用效率并不高,主要是机组人员配备较少,灌砂与装砂袋入桩管中速度缓慢所致。双管机最大毛病是,如土层中有硬层或石块等,一根管难以施插则影响了打设速度。   z~X/.>  
  (3)比较和总结过去批设塑料排水板所使用过的许多桩靴,认为薄铁皮桩靴和钢筋桩靴加工方便,简单适用,回带现象少,淤泥堵管少。但砂井施工较之亦有所区别。为防止泥浆挤入管仙以至砂井在管上拨时上牵问题,需采用定装置或生尖活页瓣式防泥装置。但究竟使用何种桩靴,应视土质,具体各种及试验情况而定。为使桩靴牵引砂井顺利插入土层,必要时还需配合适当的桩头,根据桩靴采用不同桩头,达到防止地下泥浆注入管内现象。如出现“回带”现象,应先找出原因,确定对策,现场一般采用清管秘灌注清水等方法较多。如桩管理经常进砂,进淤泥严重,则应反复实验和摸索,从中选用合适桩头或改进管尖开口。   'AX5V-t  
  (4)施插砂井是地下隐蔽工程,砂井打设是符合设计要求,一般只有堆载预压后从砂垫导排水量大小才能真实地了解到,排水效果好能加速软基固结,土强度提高。如果在砂井打设后钻控埋设监测仪器,如地表沉九权,孔隙水压力计或深层沉降仪等就可准确、形象观测到软基应力应变状态。由于受条件所限,监测难以实施时,砂井的质量控制关键应是加强施工前材料检查,施工过程的中间控制和最后验收,防止漏打,短桩或打高不到位等情况发生。   r8@] |`j  
  因此,每班都应派施工员,质检员进行仔细检查、指导和监督,掌握每个工序质量,包括检查砂袋质量,是否有损坏、老化、污染;检查灌装的砂袋是否符合设计长度与灌砂饱满率要求,是否有漏砂现象;施工中要进一步核定设计要求的施工区域及桩体位置,防止间距拉大或布置不均匀,同时应检查桩机垂直度,以免砂井打设倾斜度过大。施工员要认真记录每天施工情况,如每根桩的位置与进尺,注意控制好施插和拨管速度,防止对土层扰坳太大,拨管速度一般以8m/min为宜。如遇深层石块桩管插不下去,应适当改变位置施插;如遇“回带”现象,要研究决定是否需补打;如出现桩机滑轮钢丝绳损耗及电气安全事故。引起停工。施工记录对软基地下隐蔽工程尤为重要,否则质量把关不严,出现质量问题难以查找原因,造成失稳事故或排水不畅,固结缓慢,带来工后沉降偏大,延误工期影响后续工程顺利进行,甚至造成工程投产使用不正常。   5wmd[YL  
  (5)在过去一段时期,软基工程加固中经常发生一些严重的质量事故,这与软基施工管理不严,片面追求进度,夜间施工及施工队伍技术素质差,分包管理不好等有关,如某国道设计要求批设共8-12m深砂井,但实际大面积只打设了3-5m,多处滑坍后造成重大经济损失。又某工程设计要求打设塑料排水板,由于放松了现场质量管理,分包单位又将任务承包给机组,机组工头只顾自身利益,虚报工程量,反将成捆的塑料板掩埋在砂垫层下。还有某个工程要求打设砂井,施工员在现场时进度缓慢,待施工员离开后或到了夜间施工时,工程进度却反而十分的快,原来机组蓄意打短砂井,弄虚作假,将砂袋下料为设计要求的1/3,灌砂快,砂井机只需轻轻在桩位处施插几米深,就人工将砂井(装满砂的砂袋)丢入孔洞,留露桩头。有时下斜符合长度要求或灌好的砂井也符合长度要求,待施工员检查离开后,施插时将砂井再用刀断,重新扎口打入地下。针对这些情况,现场可用手头葫芦现场拨拉砂井,防止偷工减料的打短桩行为,给工程质量安全留下严重隐患。   t/Y0e#9,  
  在这方面,教训十分深刻,因此要求施工员与质检员一定要富有软基施工经验,要树立强烈的工作责任心,认真记录,仔细观察,一丝不苟,每一根砂井都应尽量做到旁站检查监督。尽量做到定机定人定岗时定职责,将每一根砂井的施工质量都纳入监控中,只有做到这样,才能严格控制好施工质量,尤其是要针对有劣迹的承包单位或分包单位或包工头加强质量检查。当然,素质好的大、中型国有施工企业有良好的质量管理制度和职业道德教育,在这里是可以信赖的,但当前软基施工队伍大多分散,规模小,管理跟不上,制定严格的质量管理措施是有必要的。施工中要具体队伍具体对待,既人信任又严格监督,加强质量管理,调动机组与施工人员积极性,采取有效的措施,使质量控制与管理更规范更落实。
共1条评分
土老帽 土币 +125 - 2010-04-29
离线07503009

发帖
731
土币
50104
威望
6731
原创币
0
只看该作者 462楼 发表于: 2010-04-28
一、岩土工程勘察100问 $%q=tn'EX  
砂土液化可能性的判别方法   9sT5l"?g  
砂土发生振动液化的基本条件在于饱和砂土的结构疏松和渗透性相对较低,以及振动的强度大和持续时间长。是否发生喷水冒砂还与盖层的渗透性、强度,砂层的厚度,以及砂层和潜水的埋藏深度有关。因此,对砂土液化可能性的判别一般分两步进行。首先根据砂层时代和当地地震烈度进行初判。一般认为,对更新世及其以前的砂层和地震烈度低于Ⅶ度的地区,不考虑砂土液化问题。然后,对已初步判别为可能发生液化的砂层再作进一步判定。用以进一步判定砂土液化可能性的方法主要有3种: (De{r|  
①场地地震剪应力 τa与该饱和砂土层的液化抗剪强度τ(引起液化的最小剪应力)对比法。当 τa>τ 时,砂土可能液化(其中ττ根据地震最大加速度求得,τ 通过土动三轴试验求得)。 /W)A[jR  
②标准贯入试验法(见岩土试验)。原位标准贯入试验的击数可较好地反映砂土层的密度,再结合砂土层和地下水位的埋藏深度作某些必要的修正后,查表即可判定砂土液化的可能性。 ]VxC]a2  
③综合指标法。通常用以综合判定液化可能性的指标有相对密度、平均粒径d50(即在粒度分析累计曲线上含量为50%相应的粒径),孔隙比、不均匀系数等。
共1条评分
土老帽 土币 +125 - 2010-04-29
离线07503009

发帖
731
土币
50104
威望
6731
原创币
0
只看该作者 463楼 发表于: 2010-04-29
五、深基础设计与施工100问 G~o!u8^;  
+^lB"OcOX@  
水泥粉喷桩加固大型水闸地基的实践和体会 s :7/\h  
    摘要:通过水泥粉喷桩加固技术成功运用于大型水闸的实践,对设计与施工作用简要论述,并结合工程实践介绍了设计应注意事项及施工工艺以及保证质量的组织技术措施。 H)i|?3Ip  
    关键词:水泥粉喷桩 搅拌 工艺试桩 轻便触探 承载力 静载试验 ? "r=08  
    1.概述 p09p/  
    粉体喷射搅拌法是近二十年来大规模发展起来的地基加固处理技术。该法由瑞典人Kield Paus提出设想,1974年在瑞典首都斯德哥尔摩以南约十公里处的Hudding首次用石灰粉体喷射搅拌法作为路堤和深基坑边坡稳定措施,并取得成功。我国铁道部于1984年首次成功运用于广东省云浮硫铁矿铁路专用线软基加固。水泥粉喷法是利用喷粉桩机,将水泥干粉喷入软弱基土中,并在原位进行强制搅拌,通过水泥和土的一系列复杂的物理化学作用形成水泥土桩体,与基土共同作用形成复合地基,达到提高承载力和减少沉降的目的。该技术成本低、工效快,曾大量运用于铁路、建筑工程地基加固,但大型水利工程的运用较为鲜见。何巷闸将该技术成功运用于地基加固,开辟了一条新路。 QOo'Iv+EL  
    2.工程设计 C<AW)|r_  
    2.1工程概况 ('SId@  
    何巷闸是治淮战略骨干工程怀洪新河的进口控制工程,位于安徽省怀远县境内淮北大堤涡河圈堤上,属Ⅰ等1级建筑物,该闸以分洪为主,设计分洪流量2000m3/s,并兼有蓄水和引水作用,单孔净宽8m,共分14孔,闸室为钢筋砼胸墙式结构,底槛高程15.37m,胸墙底高程21.37m,闸室高10.5m,顺水流向长20m,闸室上游采用半径为20m的圆弧型翼墙,下游采用缓变曲线型翼墙,翼墙挡土高度10.5m,采用钢筋砼格仓式结构。 t+}w Tis  
    2.2地质条件 Qw:!Rw,x  
    工程位于淮河、涡河冲积平原上,揭露的地层均为淮河、涡河的冲积、淤积层,具有较为典型的河流相冲淤积地层特征(即颗粒质结构大致辞上细下粗),从钻探资料所揭示的地层来看,闸室底板以下地层分布如下: Bp_R"DS7A  
    第一层:灰黄色淤质重粉质壤土,淤质粉质粘土,流塑~软塑状,饱和、高压缩性,含水量42.8%,干重度12.7KN/m3,孔隙比1.293,液性指数1.22,天然地基承载能力70Kpa。层底高程10.6~10.8m,厚约4~4.5m; 7dcR@v`c  
    第二层:黄、棕色重粉质壤土,粉质粘土,硬塑状,中偏低压缩性,含水量22.4%,干重度16.6KN/m3,孔隙比0.642,液性指数0.27,天然地基承载能力200Kpa,该层层厚约3m,层底高程7.5~8.5m; G/Nc@XG\  
    第三层:极细砂、细砂,黄色、中密状,顶部约1m厚为砂壤土,下部夹有较厚的粉质壤土透镜体,本层已揭露厚度大于16m,天然地基承载能力200Kpa。 3PGAUQR#"q  
    场地地下水有两种类型,①~②层地下水为潜水,水位高低主要受大气降水、河水位影响,雨季稍高,约18~19.2m;③层以下地下水具有承压性,第二层重粉质壤土为完整的隔水层,据大范围地质钻孔资料分析,该层含水与涡河河槽不直接连通,地下水位主要受潜水越流补给,地下水位约17.5~18.5m。 >9rZV NMU  
    2.3地基处理设计 _<LL@IX  
    2.3.1确定方案 }a$.ngP  
    何巷闸闸室、岸墙及上游翼墙均座落于第一屋淤质土层上,天然地基承载能力仅70Kpa,而它们的基底压力则分别达到了100Kpa、190Kpa和200Kpa,显然需采取加固措施。设计中曾考虑了钢筋砼灌注桩、碎石振冲桩和水泥粉喷桩等方案,认为采用灌注桩需钻穿第三层隔水层,引起该区域水文地质条件变化,给以后的管理运行带来复杂的不定因素;采用碎石振冲桩虽可解决承载力问题,但其抗渗性能差,易产生渗透变形,而本闸防洪期持水水头差又较大,水泥粉喷桩水仅可以提高地基承载力,抗渗性能好,而且造价低,只要严格按设计要求控制进尺,喷粉量,采用全程复搅使桩身均匀,同时解决好桩底水泥土与下卧硬土层的结合问题,该方案完全可以满足本闸的承载力和沉降要求。 7jIBE  
    2.3.2设计计算 6_4 B!  
    根据搅拌桩的作用机理可知,所形成的水泥土桩体与桩周土组成复合地基共同承担建筑物荷载,由于二者刚度相差较大,桩体与桩间土如何分担建筑物荷载是较为复杂的问题,目前,可按下列经验公式计算。 1Vdi5;dn  
    fsp.k=Rk.m/Ap+β(1-m)fsk i ? ~-%  
    Esp.k=[1+m(n-1)]Esk F'b%D  
    式中:fsp.k ----------复合地基承载力标准值 (kpa) n'v\2(&uYN  
    fsk -----------桩间土承载力标准值 (kpa) w+>+hq  
    m -----------桩土置换率 !}z'"l4i  
    Ap ----------水泥土桩体横截面积 (m2) \OA{&G.  
    β-----------桩间土承载力拆减系数,桩间为硬土可取0.1~0.4 Q8%_q"C  
    Rk ----------单桩竖向承载力 (KN) <|4$T H^ t  
    Esp.k --------复合地基压缩模量 (Mpa) *9"x0bth  
    Esk ----------桩间土压缩模量 (Mpa) \$ipnQv  
    n ------------桩土应力比 s6@mXO:H^  
    通过计算,闸室底板、岸墙及上游翼墙桩土置换率分别为0.196、0.348和0.40,均采用正方形布置,桩径0.5m,桩距依次为1.0、0.75和0.70m。考虑到水闸岸墙及引堤超载影响,为减少岸墙后引堤超载引起的后仰沉降量,岸墙后另布置三排护桩,其他结构底板轮廓外布置一排护桩。 t$z[ ja=  
    3.施工控制 $GFR7YC 7  
    粉喷桩地基加固技术成本低、工效快,曾大量运用于工民建工程,后因其喷粉量、搅拌均匀性等不易控制,一般重要建筑物特别是水平荷载较大的水利工程均不再推荐采用,何巷闸为大型Ⅰ级水闸,如何保证施工质量是该闸地基加固处理的关键所在。 _0v+'&bz  
    3.1工艺性试桩 gr*CN<  
    为保证工程桩的成桩质量,在正式实施粉喷桩之前,均应按设计确定的初步施工工艺打设工艺试验桩。何巷闸工程共布置了10根工艺性试桩,两根为一组,分别以进入硬土层0.5m和1.0m,半程复搅和全程复搅。不同的钻进速度和提升速度、喷灰时间、钻机电流等参数成桩,试桩7天内,在搅拌桩d/4位置钻孔取芯,重点观察桩底与硬土层结合面、桩进入硬土层质量、桩身的均匀性,最后确定了详细的成桩工艺:①桩身进入下卧硬土层0.5m,此时钻机电流约65A;②钻进和提升速度不大于1米/分钟;③成桩采用全程复搅;④钻头到桩底时原地旋转1分钟,开启灰罐,再间隔10秒后,钻杆提升。工艺性试桩所确定的参数,为施工、监理单位提供了操作性很强的量比指标,为保证工程质量提供了可靠的依据。 UPU$SZAIx  
    3.2工程桩施工 '"fJA/O  
    粉喷桩的质量除科学的设计作为保证之外,关键还在于施工质量,何巷闸为淮北大堤上的Ⅰ级建筑物工程,保证工程质量是建设、设计、监理的共同目标,各参建单位领导也高度重视,在整个实施过程中,施工单位成立了以项目经理为组长的地基处理领导小组,监理单位全程旁站监理,设计单位长驻工地配合,严格按照工艺桩所确定的各种参数有序施工,克服雨雪天气,在一个月时间内顺利完成了4875根粉喷桩施工,经对101根桩的抽样轻便触探试验和静载试验,施工质量满足设计要求,达到了预期目的。 7Vsp<s9bj  
    3.3.1轻便触探 Hl0" zS[  
    按照有关规范,对不少于2%桩数进行抽样检验,根据轻便触探击数(N10)与水泥土强度对比关系来看,当桩身24h龄期30cm是入度的击数N10大于15击时,可以认为强度已能满足设计要求,由于桩身较短(<4.0m),要求进行全程锤击,在总共101根桩试验中,其锤击数N10均在16~24击之间,满足规定要求。 HK8sn1j  
    3.3.2静载试验 =K18|Q0m  
    为更加直观的检验粉喷桩的加固效果,在闸底板范围内抽样进行了单桩复合地基、四桩复合地基垂直承载力静探试验,同时进行了桩间土垂直承载力试验。单桩复合地基承台板面积为1.0x1.0m,四桩复合地基承台板面积2.0x2.0m,均与设计置换率相同,加载方法为均匀堆载。试验结果为:单桩复合地基垂直承载力标准值fk≥138kpa,沉降s=4mm;四桩复合地基fk≥120kpa, s=8mm,桩间土fk=72kpa,s=4mm。试验结果表明,由于群桩效应,四桩复全地基承载力小于单桩复合地基,但均已满足闸室上覆荷载100kpa的要求。 gr SF}y!3  
    4.加固效果 KF00=HE|]  
    何巷闸天然地基承载力仅为70kpa(试验值为72kpa),而闸室、岸墙及上游翼墙基底压力分别达100kpa、190kpa和200kpa,尽管基础下卧压缩层不厚,但天然地基沉降量理论计算值分别达到了30mm、141.2mm和155mm,闸室与岸墙沉降差高达110mm,将严重影响闸门的开启和封水效果。何巷闸完工近三年,采用粉喷桩加固后,经沉降观测,闸室最大沉降量为13mm,岸墙为18mm,闸室与岸墙沉降差仅为5mm,且从沉降曲线分析,已趋于稳定,超预期达到了加固效果。 _yv#v_Z  
    5.结语与体会 N"G aQ  
    粉喷桩是一种高效、经济和安全的地基处理技术,不仅可用于一般工民建和交通工程,也可用于大型水利工程,设计和施工中应注意以下几点: c%C6d97q  
    5.1适当地层条件 q50F!yHC-  
    拟加固的软土地层厚度一般应小于10m,且下卧硬土层天然地基承载能力以大于150kpa为宜,桩底进入硬土层的深度应视硬土层含水量、强度、通过工艺桩取样试验确定,务必保证硬土层内桩体搅拌均匀、固结良好和桩尖与硬土层的良好接触,绝非进入硬土层越深越佳,避免因硬土层内含水量过小,固结差而导致削弱桩体强度。 P2a5<#_|  
    5.2桩身均匀控制 1f}(=Hv{  
    一般操作规程规定,粉喷桩复搅深度为1/2桩长或1/3桩长,从工艺桩取芯结果看,一次喷粉提升成桩桩体水泥土搅拌均匀性差,“干层”现象严重,影响了桩身强度,为保证桩身均匀性应采用全程复搅工艺成桩。 IGcq*mR=  
    5.3钻杆提升时间 NDP" @  
    为保证桩尖成桩质量,钻至桩底后,钻机应在原地旋转1~2分钟,打开灰罐后,应使粉体水泥从喷咀喷粉后才能提升,水泥干粉从钻口到喷咀的时间与连接两者的皮管长度和空气压力有关,应由试验确定。 ?}Zt&(#  
    5.4护桩 [p9v#\G; [  
    粉喷桩为复合地基,其加固范围不能局限于基础轮廓线范围以内,周围均应布置护桩。特别对于由引堤与岸墙连接的布置形式,岸墙后引堤基础适当范围内也需加固,其范围应由计算确定,以引堤荷载引起的沉降曲线不影响岸墙为宜,避免水闸岸墙后仰变形。 ,JE_aje7  
    5.5精心施工 N=BG0t$  
    粉喷桩为隐蔽工程,成桩质量不易认定,极易造成喷粉量不足,进尺不够,搅拌不均匀等质量事故。因此,必须要有一支高度责任感和高素质的施工队伍,监理单位应全程旁站,逐一记录,严格按设计和工艺试桩参数施工。
共1条评分
土老帽 土币 +125 - 2010-04-29
离线07503009

发帖
731
土币
50104
威望
6731
原创币
0
只看该作者 464楼 发表于: 2010-04-29
五、深基础设计与施工100问 /7 Tm2Vj8  
#dj?^n g  
桩基础设计 OQ&N]P2p  
    随着经济发展,城市中各类高层建筑拔地而起,作为高层的基础部分往往在整个建筑物投资中占据了很大的比例。而高层基础往往采用桩基础,因此,如何选择合理的桩基础形式,对于保证安全,节约投资、降低造价起着举足轻重的作用。这就要求我们设计人员对每个建筑物的勘察报告进行仔细分析,选择一个最优化的基础方案。笔者就以下几方面对桩基础设计中值得注意的问题进行探讨。 ~_vSMX  
  一.桩基设计中静载荷试验的重要性 B6Kl_~gT  
  目前的桩基础设计过程,往往受到时间的约束首先根据地质报告提供的参数确定单桩承载力设计值,根据这个估算的单桩承载力直接进行桩基础设计并施工,等工程桩施工结束后再挑选试桩进行静载荷试验。这个过程具有相当的不科学性,结果符合估算要求,则皆大欢喜,否则因工程已施工完毕补桩也会很困难,且有时因地质报告有出入会给施工中带来相当的不便。这里主要有两个问题,下面举例来说明。一是根据地质报告提供的桩周土摩擦力标准值及桩端土承载力标准值由规范JGJ94-94计算的场区单桩承载力标准值,这是一个经验数值,不宜直接采用。近几年来笔者通过各类桩基础中试桩及工程桩的检测,发现绝大多数桩的实际承载力均大于计算值,有些相差幅度较大,因此按试桩获得的实际承载力将会比按勘察报告估算的承载力来布置基础将产生巨大的经济效益。例如,笔者曾设计过苏州工业园区南都·玲珑湾花园住宅,主体为地下一层、地面十八层的高层住宅,根据地质勘察报告拟采用 D500的预应力管桩,桩长20m,按JGJ94-94公式5.2.8估算单桩承载力设计值约为1400kN,而我要求进行的3根破坏性试桩显示实际单桩承载力可达1850kN,整整比估算值提高了30%左右,实际工程桩设计就采用试验值进行,为甲方大大节省了投资。其二是当场地不均匀或地质报告数值有偏差的情况下,不进行试桩而直接按地质报告进行工程桩施工将给施工带来巨大的困难且造成不必要的浪费。例如唯亭某五层商住楼,根据地质报告采用10m 长的预制方桩,桩径400x400,单桩承载力极限标准值约为1350kN,采用静力压桩,实际施工中几乎每根桩都压至2000kN而未达到预定深度,而此时已达到预制桩的桩身强度,故施工过程中每根桩都采用了劈桩,在时间金钱上都造成了巨大的浪费。经过静载荷试验未达设计标高的工程桩均达到了设计承载力,也就是说设计上如先进行试桩则至少可减短1.5m左右的桩长,桩承载力不减小且不需要劈桩。由上可见,桩基础设计过程中静载荷试验是一个十分重要的环节。因为次项工作质量直接影响到桩基形式、桩规格和桩入土深度的确定,同时也对施工难易有密切影响。通过科学试验,取得准确数据,能使设计方案更加合理、可行和经济,远远超过缩短工期所获得的效益。 R,G*]/r`  
  二.桩基设计中桩型、桩长设计的重要性 bu|.Jw"  
  桩基础设计中对桩型及桩长的合理选择均会对基础设计产生重大的影响,合理的桩型、桩长选择将产生巨大的经济效益。笔者在“昆山华地”住宅设计中,开始由于考虑时间原因(有现成的D400预应力管桩),甲方要求采用D400的预应力管桩,根据地质报告采用桩长L=16m,单桩承载力极限标准值为850kN,预算基础部分造价约为160元/m2,在整个住宅造价中占了相当大的比例。在其后的设计中,笔者桩长不变,结合当地的设计经验,将桩型改为250x250的预制钢筋混凝土小方桩,单桩承载力极限标准值约为600kN.预制小方桩在当地的施工价才约50元/m,而预应力管桩的单价约为100元/m.采用小方桩后预算造价约为90元/m2,综合经济价值明显。可见选择合理的桩型,将对工程的造价产生巨大影响。同样桩基设计中对桩长的选择也至关重要,在某一高层住宅桩筏基础设计中,根据勘察报告采用D500预应力管桩,可选桩长有:桩长25m ,单桩承载力特征值Ra=900kN;桩长34m,单桩承载力特征值Ra=1300kN.采用25m桩,约需要桩数290根;而采用34m 桩,则需要工程桩200根。从桩本身而言,两种方案总的工程桩延米数量相当,但我们分析一下由此而相对应的筏板设计,采用25m 桩为满樘布桩,所需筏板厚约为1200mm,而采用34m 桩为墙下布桩,筏板厚可减至900mm,经济效益明显。因此,我们设计人员在桩基础设计中一定要采用多方案比较,选择合理的桩型与桩长,这都将对整个基础设计的合理性与经济性产生巨大的影响,当然我们也应考虑施工可行性等多方面因素。 Os@b8V 8,A  
  三.关于桩偏差的控制和处理 A,9JbX  
  桩基施工中对桩的偏差必须严格控制,特别是对于承台桩及条形桩,桩位的偏差都将产生很大的附加内力,而使基础设计处于不安全状态。对于桩位偏差我们主要控制两个方面,其一是竖向偏差,根据JGJ94-94第7.4.12条我们控制桩顶标高的允许偏差为-50~+100mm,但实际施工中偏差这么大将引起繁重的施工任务及损失。当桩顶标高高于设计标高,则需要劈桩,特别对于预应力管桩等空心桩来说,桩顶有桩帽劈桩既困难又不经济;而当桩顶标高低于设计标高时,又需要补桩头,这既影响工期又浪费金钱。这就要求施工单位在施工过程中必须严格控制桩顶标高,尽可能地使工程桩标高同设计一致,特别是施工过程中必须考虑到桩在卸载后的回降量,否则不加考虑则每根桩都将高于设计标高。而我们设计人员在设计过程中对施工误差亦应有所考虑,笔者建议针对目前的施工质量,设计中可以考虑2mm左右的偏差容许,这样就可以免除大量小偏差桩的劈桩,这在实践工程中具有相当的可操作性,避免了大量不必要的工作。其二则是桩位的水平偏差。根据JGJ94-94第7.4.11条控制各桩位偏差,施工过程中发现桩位偏差较大则应及时补桩处理。这里针对4~16根承台的桩基,JGJ94-94规范第7.4.11条中规定允许偏差为1/3桩径或1/3边长,而根据GB50202-2002第5.1.3条则规定允许偏差为1/2桩径或边长。这显然是矛盾的,在实际过程中很容易与施工验收方产生不同的理解,因此笔者强调在设计过程中可以明确桩位偏差允许值所执行的标准。另外,对于小直径桩(D≤250)笔者强调必须对其偏位进行严格控制而不应按上述规范标准,笔者建议对承台桩可控制70mm;而对于条形承台则区分垂直于条形承台方向50mm,平行于承台方向为70mm,当然这些要求必须在施工前予于明确。当然桩位偏差满足规范或设计要求仅仅代表桩基本身验收合格,而对于由此引起的承台整体偏心或基础高度损失,我们必须另行处理。对于桩偏心我们可以采取增加承台刚度或加大拉梁刚度、配筋来解决,这在实际工程中需针对具体情况相应处理。 Fs(PVN  
    四.施工中特殊情况处理 4}h}`KZZ  
  桩基施工由于地层的不可知性,经常会遇到很多异常情况,这就要求我们根据具体的情况,仔细分析,采用妥善的方法去解决各类问题。 ^sD M>OHp  
  1)桩基达到其极限承载力而无法压至设计标高。这里可能存在两种情况,其一是地质报告有误,桩实际承载力大于计算值,必须先做试桩以确定其合理的桩长及承载力。其二则可能由于土层本身原因,譬如说饱和砂土产生的孔隙水压力使桩基根本无法压入,这就需要我们从施工措施上去解决。首先是必须制定合理的施工顺序,譬如说跳打,使先期施工的桩产生的水压力消散后再施工下一根桩;其次对静力压桩来说必须选择有足够压桩力的施工机械,要避免抬机等现象出现;另外可以采取引孔,设置排水孔等措施尽量减少空隙水压力。当然压桩时必须注意压桩力应控制在桩身极限强度范围以内,且应注意压桩挤土作用对周边建筑物的影响。 x_nwD"   
  2)桩基施工时压桩力远低于设计承载力。苏州阊胥公寓小高层住宅采用18m长D400预应力管桩,根据地质勘察报告单桩承载力设计值为650kN,进行工程桩试打时连续4根桩的最大压桩力均仅为300kN,远远小于设计承载力。我们仔细分析了勘察报告认为报告所提供的各土层特性基本准确,而从周边其他工程的地质报告也证明勘察报告无误,因此我们分析可能由于压桩机械的压桩速度偏快,而土层的粘聚力又偏小,故压桩时桩将土直接剪坏,引起压桩力偏低,随着时间土能恢复固结。在15天后进行的试桩,证明我们的判断准确,试验承载力满足设计要求。这一点也从侧面强调了先进行静载荷试桩的重要性。 SOhM6/ID2/  
  3)桩基静载荷试验不合格。某工程由于时间限制,甲方要求试桩与工程桩同时进行,待试桩满足JGJ94-94附录c.0.6条时进行静载荷试验,结果三组试桩有一组满足设计要求而另外两组试桩均在小于设计承载力时产生破坏。这就让我们从设计、施工和试验等各方面去分析这两组试桩,但经过与周边工程比较及现场施工试验记录分析,均未发现特殊情况,即不存在施工,试验中的失误。笔者对第一组合格试桩的情况进行了比较,终于发现后二组试桩本身的停歇时间已够,但周边的其余工程桩施工在试验前2天才完成,完全有理由认为是因为工程桩施工时将试桩周边的土破坏而没有固结,影响了试桩的承载力。于是等工程桩停歇时间也满足JGJ94-94附录c.0.6条时再次对2根试桩进行了静载荷试验,结果与我们判断完全一致,试桩均满足设计要求。这一实例告诉我们影响试桩结果的因素有很多,我们在工程实践中对各种情况一定要仔细分析,找出问题所在,而不要盲目处理,造成不必要的损失和浪费。 u1$6:"2@5k  
  4)管桩裂缝处理。预应力管桩以其强度高,制作周期短,比预制桩节省材料等优点在工程设计中受到普遍应用,但其也存在受剪能力差的不足之处。在工程实践中,由于垂直度偏差或挤土等原因经常会使管壁产生裂缝而影响质量。在昆山某一工程中由于场地天然地面标高较低,在桩施工前场地回填了约2m左右的土,而施工中又未对上述情况采取合适的措施,使压桩机械在施压进行过程中对桩产生了不均匀的侧压,施工结束后发现局部桩位产生了侧偏,经小应变检测发现这些管桩都不同程度地产生了裂缝,如何处理显得相当关键。我们对偏差资料经过分析归类后,对于垂直度偏差小于0.5%的管桩,管壁基本无裂缝,我们认为承载力应不受损失,故在增加了一组试桩证明承载力满足设计条件后不再进行处理。而对垂直度偏差大于0.5%的管桩,可以认为管壁均已产生裂缝,承载力已受影响,我们对此类桩采用了先纠偏再进行灌芯处理,使裂缝部位的传力通过灌芯部分混凝土传递,经最终静载荷试验证明是切实可行的。因此我们在管桩的实际施工中一定要注意垂直度的控制,因为管桩的抗剪能力较差,很容易破坏而引起不必要的经济损失。 h9)fXW  
  桩基工程是一繁重而复杂的过程,我们设计人员一定要考虑到每一个环节,统筹兼顾,从各方面使之合理化。好的设计不仅仅是要保证建筑物安全,更要使设计经济合理。 X+aQ 7^"s  
%`yfi+e  
共1条评分
土老帽 土币 +125 - 2010-04-29
离线07503009

发帖
731
土币
50104
威望
6731
原创币
0
只看该作者 465楼 发表于: 2010-04-29
五、深基础设计与施工100问 \~l_w ,Poo  
);h(D!D,  
人工挖孔灌注桩基础施工及质量验收要点简 M_};J;  
    本文从施工及监理的角度,主要从施工前的准备、挖孔、钢筋笼、浇注砼及成桩等几个方面较为详尽的阐述了人工挖孔灌注桩的施工及质量验收的要点。 3NgXM  
  关键词人工挖孔灌注桩,施工,监理,安全,质量,验收 cdt9hH`Cd  
  采用人工挖孔灌注桩做基础,具有机具设备简单,施工操作方便,占用施工场地小,对周围建筑物影响小,施工质量可靠,可全面展开施工,缩短工期,造价低等优点。因此得到广泛应用。以笔者所在的城市为例,建成和在建的砖混、底框和框架建筑大部分采用人工挖孔灌注桩基础,这主要是该地域的地质条件等因素造成的。人工挖孔灌注桩适用于土质较好、地下水位较低的黏土、亚黏土、含少量砂卵石的黏土层。可用于高层建筑、公用建筑、水工建筑做桩基,作支承、抗滑、挡土之用。对软土、流砂、地下水位较高、涌水量大的土层不宜采用。 E(P 6s;LZ  
  现笔者就关于人工挖孔灌注桩施工及质量控制要点简述如下,在此提出的施工及质量验收要点,应是确保整个工程质量与安全的关键。 mkn1LzE|F  
  1 收集资料: FKTF?4+\U  
  在正式施工前应具备必要的下列工程资料: j4?Qd0z  
  1.1 建筑物场地工程地质和必要的水位地质资料; rk W7;!  
  1.2 桩基施工图及图纸会审纪要; `y3'v]  
  1.3 建筑场地和邻近区域的地下管线(管道、电缆)资料; >\ Dy  
  1.4 主要施工机械及其配套设备的技术性能资料; :J`@@H  
  1.5 桩基的施工组织设计或施工方案; \;)g<TwL  
  1.6 桩基钢筋砼所用建材(水泥、砂、石、钢筋)的质检报告; }yEV&& @  
  2 施工前质量管理措施: k0e}`#t  
  2.1 施工平面图上应标明桩位、编号、施工顺序、水电线路和临时设施的位置; i]%f94  
  2.2 制定施工作业计划和劳动力组织计划; VTu#)I7A^@  
  2.3 制定机械设备、工具、材料供应计划; g0tnt)]  
  2.4 制定季节性(冬、雨季)施工的技术措施; ;Z d_2CZ  
  3 安全措施: ?`piie9V  
  人工挖孔灌注桩应采取下列安全措施: n"Ie>  
  3.1 孔内设应急爬梯,供人员上下井;施工人员进入孔内必须戴安全帽;使用的电葫芦、吊笼等应安全可靠并配有自动卡紧保险装置。 {siOa%;*  
  3.2 每日开工前必须检测井下的有毒有害气体,并应有足够的安全措施。桩孔开挖深度超过10m时,应配有专门的送风设备向井下输送洁净空气。 l~rj7f;  
  3.3 挖出的土石方应及时运离孔口,不得堆放在孔口四周1m范围内,机动车辆的通行不得对井壁的安全造成影响。 G kjfDY:  
  3.4 施工现场的一切电源、电路的安装和拆除必须由持证电工操作;电器必须严格接地、接零和使用漏电保护器。严禁一闸多用。照明应采用安全矿灯或12V以下的安全灯。 }_]AQN$'G  
  4 灌注桩孔的施工与质量验收: 2+gbMd4n  
  4.1 为核对地质资料、检验设备、工艺及施工技术要求是否适宜,桩在施工前,宜进行“试成孔”。 e{5?+6KH  
  4.2 开孔前,根据建设单位的测量基准点和测量基线放样定位,经监理复核,用十字交叉法定出孔桩中心。桩位应定位放样准确,在桩位外设置定位龙门桩。并派专人负责。 p H  y  
  4.3 当桩净距小于2倍桩径且小于2.5m时,应采用间隔开挖。 +7 H)s  
  4.4第一节井圈护壁的中心线与设计轴线的偏差不得大于20mm;井圈顶面应比场地高出150~200mm,壁厚比下面井壁厚度增加100~150mm. . ,^WCyvq  
  4.5 修筑钢筋砼井圈护壁应保证:护壁的厚度、配筋、砼强度符合设计要求;上下节护壁的搭接长度不得小于50mm;每节护壁在当日施工完毕;护壁模板在24h后拆除;发现护壁有蜂窝、漏水现象时,应及时补强以防造成事故。 qh~bX i!  
  4.6 挖至设计标高时,孔底不应积水,终孔后应清理好护壁上的淤泥和孔底残渣、积水,然后进行隐蔽工程验收。验收合格后,应立即封底和灌注桩身砼。 2|,L 9  
    4.7 成孔的允许偏差应满足:桩径 ±50mm,垂直度 0.5%,桩位 ±50mm.且底部扩大段要按设计挖成圆台状,保证尺寸。 TU0-L35P1  
  5 钢筋笼的制作与质量验收: 2bNOn%!  
  5.1 钢筋进场要验收,要有质保单,并要求作力学性能试验和焊接试验,合格后才能启用。 D=-}&w_T"  
  5.2 焊条要有质保单,型号要与钢筋的性能相适应。 Cf=H~&`Z  
  5.3 钢筋笼制作严格按设计加工,主筋位置用钢筋定位支架控制等分距离。主筋间距允许偏差±10mm;箍筋或螺旋筋螺距允许偏差±20mm;钢筋笼直径允许偏差±10mm;钢筋笼长度允许偏差±50mm. x,,y}_YX  
  5.4 加颈箍宜设在主筋外侧,以加强对钢筋笼的箍子作用,且不会增加施工难度,主筋一般不设弯钩。 [i`  
  5.5 钢筋笼搬运和吊装时,应防止变形;安放前需再检查孔内的情况,以确定孔内无塌方和沉渣;安放要对准孔位,扶稳、 缓慢、顺直,避免碰撞孔壁,严禁墩笼、扭笼。 Io]FDPN  
  5.6 注意钢筋笼的标高,到达设计位置后应采用工艺筋(吊筋、抗浮筋)固定,避免钢筋笼下沉或受混凝土上浮力的影响而上浮。 4GRD- f[  
  5.7 钢筋保护层的厚度为无护壁时70mm、砼护壁时35mm.保护层用水泥砂浆块制作,当无砼护壁时严禁用粘土砖或短钢筋头代替(砖吸水、短钢筋头锈蚀后会引起钢筋笼锈蚀的连锁反应)。垫块每1.5-2m一组,每组3个,圆周上相距120°,每组之间呈梅花形布置。保护层的允许偏差为±10mm. ~\_VWXXvIW  
  5.8 当成孔深度与设计深度不同时,钢筋笼长度也宜随之变化,但摩擦桩的钢筋笼长度可不变。 k{SGbC1=VK  
  6 砼灌注施工: wQ/* f9  
  6.1 检查成孔质量合格后应尽快灌注砼。在灌注砼前,应进行清孔工作,要求孔壁、孔底必须清理干净,孔底无浮渣,孔壁无松动。孔底沉渣厚度应符合端承桩??50mm、摩擦端承桩和端承摩擦桩??100mm、摩擦桩??300mm. f1MRmp-f'  
  6.2 当有地下水而渗水量不大时,则应抽除孔内积水后,用串筒法灌注砼,串筒末端离孔底高度不宜大于2m,砼宜采用插入式振捣器振实。如果渗水量过大,积水过多不便排干,则应用导管法水下灌注砼。 Tu#;Y."T  
  6.3 砼的粗骨料可选用碎石或卵石,其最大粒径不宜大于50mm,并不大大于主筋净距的1/3. 1.cP3k l  
  6.4 坚持按配合比投料,砼坍落度不宜过大,以5-8cm为宜,每50cm为一层及时振捣,砼灌注要保持连续。坍落度损失大于5cm/h时,要调整配比。 X ."z+-eh  
  6.5 砼拌合料质量控制,每盘砼的拌和时间不得少于90秒,开始搅拌时必须做一次坍落度检测,调整好流动性,且具有较好的粘聚性,灌注时作坍落度损失的观察,以指导砼配合比的调整,拌好的砼应立即使用,有离析现象严禁灌入桩孔。 )x|;%.8FX7  
  6.6 注意桩头砼的标高,应适当超出设计标高,以保证在凿除浮浆层后,桩头进入承台内50~100mm. ?8-!hU@QC  
  6.7 桩身砼必须留有试件,对直径大于1m的桩,每根桩应有1组试块,且每100m3砼及每个灌注台班不得少于1组,每组3件,试件的制作必须客观真实,严禁“开小灶”。 -`~qmRpqY  
  6.8 气温高于30℃时注意缓凝,气温低于0℃时注意抗冻。 'q-q4 QCB  
  7 成桩质量检验: {h?pvH_>  
  7.1 砼试块强度的质量检验和桩身动检,桩身动检包括大应变和小应变,可测出桩长、缩径、扩径、断桩及可估算出砼强度,质量检验和桩身动检必须合格。  v_!6S|  
  7.2 建议有条件的按1~2%抽样,按慢速维持荷载法做竖向静荷载试验,必须满足设计要求。 Plp.\N%f3  
  8 保证质量的其它要点: z%YNZ ^d  
  8.1 砼灌注过程中必须实行旁站,全员、全过程控制,严格把关。 R@\}iyM  
  8.2 要及时跟踪检验,及时评定质量结果。 t]LiFpy2IC  
  
共1条评分
土老帽 土币 +125 - 2010-04-29
离线07503009

发帖
731
土币
50104
威望
6731
原创币
0
只看该作者 466楼 发表于: 2010-04-29
五、深基础设计与施工100问 ]nhh|q9r{  
y&zFS4"x  
钻孔灌注桩基础水下混凝土施工的常见问题及处理方 a{]=BY oL  
    摘要:当地基的弱土层较厚(一般指4米以上),建筑物的荷载较大,采用浅埋基础不能满足强度和变形限制要求,做人工地基又没有条件或不经济时,常常采用桩基础,钻孔灌注桩基因其造价低、节省等优点,被广泛采用。我们建的大连快轨一号桥,总长1102延长米,总计51根桩基础,桩径为3.2米、2.0米两种,尝试在13-28米之间,桩基混凝土6812立方米,由于其地质情况复杂,地下水量大,设计采用了水下灌注混凝土方法。现结合我们在此桩基础水下灌注混凝土的施工体会,谈几点粗浅的质量控制方法。 8%7%[WC#  
    关键词:灌注桩 水下施工 i)o;,~ee  
    当地基的弱土层较厚(一般指4米以上),建筑物的荷载较大,采用浅埋基础不能满足强度和变形限制要求,做人工地基又没有条件或不经济时,常常采用桩基础,钻孔灌注桩基因其造价低、节省等优点,被广泛采用。我们建的大连快轨一号桥,总长1102延长米,总计51根桩基础,桩径为3.2米、2.0米两种,尝试在13-28米之间,桩基混凝土6812立方米,由于其地质情况复杂,地下水量大,设计采用了水下灌注混凝土方法。现结合我们在此桩基础水下灌注混凝土的施工体会,谈几点粗浅的质量控制方法。 KS$t  
    一、一般钻孔灌注桩的施工工艺流程 EL?(D  
    测定桩位→埋设护筒→桩机就位→钻孔(设泥浆池制备泥浆、泥浆循环清渣)→清孔→灌筑水下混凝土→安放钢筋骨架 _6NUtU  
    二、钻孔灌注桩水下混凝土施工易出现的问题 8}  B  
    1、导管接送严重漏水,造成断桩。发生这种故障的后果非常严重,进水,使混凝土形成松散层次或囊体,出现浮浆夹层造成断桩,严重影响混凝土质量,导致废桩重做。 );gY8UL^  
    2、导管轻微漏水、导管埋入混凝土太深,混凝土含砂率偏小、和易性欠佳等因素,可能造成导管的堵塞,导致浇注中断,若重新灌注浇注时,则混凝土内存在浮浆夹层,造成断桩。 W%!(kN&d  
    3、护筒外壁冒水,引起地基下沉,护筒倾斜和位移,使桩孔偏斜,无法施工。 fHup&|.  
    4、孔壁坍塌。施工中发生孔壁坍塌,往往都有前兆。有时是排出的泥浆中不断出现气泡,有时护筒内的水位突然下隆,这都是塌孔的迹象。 8wsU`40=Q  
    如果上述问题出现,势必增加工程投资,又拖延工期,工程质量也很难达到预期的目标。 4!/JN J  
   三、在快轨一号桥桩基础水下混凝土施工中的质量控制措施及方法。 $N=&D_Q  
    1、为防止导管接头与导管漏水,施工中我们通过严格的事前、事中、事后控制,保证导管制作及具备以下条件: )hZ7`"f,ZN  
    (1)足够的抗拉强度,能承受其自重和盛满混凝土的重量。 lGd'_~'=  
    (2)各节的安装接头所用的胶热及法兰的对接位置,预先试拼并作好标记,按插导管时须按试拼时的状态对号拦装,所有的法兰盘接头均须垫入5-7毫米厚的橡胶垫圈,安放时须对正放平,拧紧螺栓,严防漏水。 t)zd'[  
    (3)内径应一致,其误差应小于±2毫米,内壁须光滑无阻,组拼后须用球塞、检查锤作通过试验。 1MLL  
    (4)最下端一节导管长度要长一些,一般为4米,其底端不得带法兰盘,以便在混凝土内。每节导管的长度要整齐统一,便于丈量长度,并作出标记和记录。 r(>S  
    (5)导管使用前做好水密性试验。导管不要埋入混凝土过深,严格控制混凝土配合比、和易性等技术指标。 j,M$l mR')  
    2、为预防孔壁坍塌,我们采用了维持护筒水位简外水位高出1.3-1.4米,操作中避免碰撞孔壁,并随时注意控制泥浆的和比重。 <k:I2LF_  
    3、为保证施工质量,水下混凝土的配合比选用要比设计强度高20%左右,坍塌度宜采用18-22厘米。 =Z^5'h~  
    4、混凝土自拦合机出料至砍球开寒时间不宜超过30分钟,施工中间每间断30分钟后,要上下串一上导管,防止混凝土失去流动性,提升导管困难,增加发生事故的可能性。在施工过程中,中途中断浇注时间不宜走过30分钟,整个桩的浇注霎时间不宜过长,尽量在8小时内完毕。 I\. |\^  
    5、注意灌注所需混凝土数量,一般较成孔桩径计算的大,约为设计桩径体积的1.2倍左右。为避免混凝土超灌量,要掌握好各土导的钻孔速度,在正常钻孔作业时,中途不要随便停钻,以避免扩孔导致混凝土超灌量。浇注标高就高出桩顶设计标高0.5-1.0米,以便清除浮将和消除测量误差。务必注意,不要因误测而造成短桩。志管埋入混凝土的尝试取决于浇注速度和混凝土的性质,任何时候不得小于1米,一般控制在2-4米内。 Y@+Rb  
    施工中,我们注意对易发生的质量问题采取有针对性的事前、事中、事后控制措施,取得了较好地效果,未发生导管接头漏水形成浮浆夹层造成断桩,也没有出现孔壁坍塌等质量问题。
共1条评分
土老帽 土币 +125 - 2010-04-29
离线07503009

发帖
731
土币
50104
威望
6731
原创币
0
只看该作者 467楼 发表于: 2010-04-29
五、深基础设计与施工100问 ,MCTb'=G  
Hb=#`  
南京地区桩基设计中存在的问题 ,Xn2xOP  
1、引言 $+*nb4  
    桩基是一种历史悠久且应用广泛的基础形式,常用于竖向荷载大而集中或受大面积地面荷载影响的结构以及在沉降方面有较高要求的建筑物的基础。南京地区工程建设中七层以上和软弱地基上的建筑物绝大多数采用桩基础,通过对建设工程施工图审查和工程质量检查,发现仍然存在许多质量问题,如沉降不均,沉降过大,结构开裂和严重倾斜等,不少问题仍然出于设计;另一方面也是由于建筑师追求新颖独特使结构趋于复杂,超规范设计造成。为了提高南京地区桩基设计质量,笔者就桩基施工图审查中发现的问题进行分析总结,这里对较为典型的问题进行分类列举,供今后的设计中借鉴,并希望能引起重视。 S}@7Z`  
2、常见问题 |Kd#pYt%O  
(1)标高与平面布置 y&NqVR=   
    标高和平面位置布置是桩基设计和现场测量放线确定桩位桩长的重要依据,但实际设计中容易被忽略,存在的问题如:柱底轴力图的柱网关系与建筑图不一致;桩群承载力合力点与长期荷载重心偏离过大;建筑、结构两专业均未给出±0的绝对标高值以至无法确定基础埋深、持力层及软弱下卧层的影响;存在±0“待江边公路标高提供后确定” 的使桩标高无法确定的提法;勘察报告上标高与设计所用标高不一致,无法确定持力层的标高;桩基础施工图中没有明确持力层层号及桩进入持力层的深度;某工程端承桩设计要求进入持力层2米,同时又规定桩长,桩是双控还是以一种为主控制不明确,施工难以掌握等问题。 RV~fml9c  
(2)桩基设计等级 }`"}eN @,  
    根据桩基破坏造成建筑物的破坏后果的严重性,桩基设计时应根据GB50007-2002第3.0.1条和JGJ94-94第3.3.3条选择适当的设计等级,桩基是否进行沉降计算和如何确定桩基承载力与其设计等级直接相关,设计中若不注意就会有如下的常见问题:结施说明地基基础设计等级为丙级,而实际情况应为甲级或乙级的误定等级,其结果是未进行沉降验算,违反GB50007-2002第8.5.10条;桩基设计图等级未标注,设计等级应为甲级或乙级时,单桩竖向承载力特征值未通过静载试验确定,违反GB50007-2002第8.5.5条等。 P}@AH02  
(3)地下水位 0^ODJ7  
    为人防设施和停车需要,城市建设中建造了大量的地下室及地下车库,必然带来了与地下水有关的抗浮和抗拔桩设计等相关问题。由于影响到建设工期和投入的建设费用,地下水位问题也开始变得突出。目前设计中有关地下水的问题如:水浮力计算所取水位与地质报告提供的常年水位不一致,且计算偏小,违反了GB50007-2002第3.0.2条和JGJ94-94第5.2.17条;抗浮验算不满足要求,未进行抗浮设计,违反GB50009-2001第3.2.5条;锚杆抗拔力计算不符合GB50007-2002第8.6.3条;桩基竖向承载力计算竖向荷载对扣除水浮力的多少把握不当,未按不利原则设计;抗拔桩混凝土用C20,不符合其环境类别的耐久性要求,违反GB50010-2002第3.4.2条;未进行桩身抗裂验算,违反GB50007-2002第8.5.8条;地下车库设计未注单桩抗拔承载力数值,未做基桩材料受拉验算,钢筋部分切断,未通长,不符合JGJ94-94第5.2.17条和4.1.3.2条;设计中用管桩作为抗拔桩,正常情况下不宜用管桩作为抗拔桩如果使用应进行桩身受力及抗裂验算,抗拔管桩的接桩节点也应进行抗拔验算等。 ?F"o+]i+^  
正常使用阶段存在的抗浮问题,则需要进行专门的抗浮设计,常用有抗拔桩、抗拔土锚、利用基坑支护桩和增加地下车库覆土厚度等设计方法。对于施工期间存在抗浮问题的只需要在施工期间注意降排水和监测即可。  ,&hv x  
(4)荷载与承载力 n[3z_Q I  
    为了桩基设计符合安全实用,经济合理的要求,上部荷载和桩基承载力的准确计算和取值是至关重要的,基桩设计计算的荷载取值应全部按新版规范GB50009-2001要求,如果计算不准确就会留下安全隐患或造成浪费。设计中关于此方面比较有代表性问题如:桩基设计未按GB50007-2002第3.0.4条采用正常使用极限状态下荷载效应的标准组合,造成用桩量偏多;设计用“Nmax”组合值设计不合适,应采用“D+L”标准组合设计工程桩,再用“Nmax” 组合值进行校核;单桩荷载按均分计算与实际不符;存在严重液化土层的影响,桩基承载力未进行折减;桩基础设计中,基桩承载力计算不符合JGJ94-94第5.2.2.2条。再如某工程单桩承载力设计值,计算书为600mm桩,实际设计时为550mm桩,两者不一致;桩基础的单桩承载力设计值大于桩身强度,违反了GB50003-2002第8.5.9条;桩基中部分基桩受荷超过了单桩承载力设计值,违反了GB50007-2002第8.5.4条;施工图未说明单桩承载力设计值;某工程主楼采用φ800桩,要求极限荷载10500KN,而单桩承载力特征值为6000KN不满足GB50007-2002附录Q第7条安全系数大于2的要求;还有如人工挖孔桩未扩底,造成人工挖孔桩身直径过大,应采用扩底来提高承载力,一方面节约土方和混凝土量0-40%,另外也解决了桩身配筋率过小的不足等。 iS$[dC ?N  
(5)载荷试验 Qg*\aa94  
    地基基础设计等级为甲级和乙级的桩基承载力须根据载荷试验确定,南京地区有部分桩基没有按规范此要求进行设计,试桩仅起了验桩的作用。试桩中存在的代表性的问题如:实际试桩条件与设计图纸不匹配;未注明试桩位置及数量。桩基设计图中未先行试桩,不符合GB50007-2002第8.5.5;某工程图纸要求单桩承载力设计值为1700KN,而试桩报告仅为1500KN,二者不符;某工程总桩数超过400根,仅做2根试桩,不满足JGJ94-94第5.2.5条的规定,试桩数按GB50007-2002第8.5.5条至少为3根,并不少于1%;未注明试桩的具体要求和桩的测试要求,违反GB50007-2002第10.1.7和10.1.8条的规定;试桩未提明确要求,大直径桩用小应变测试不合适,违反GB50007-2002第8.5.5-1条。某工程试桩极限承载力未达到设计承载力的2倍,违反GB50007-2002附录H。某工程试桩桩径(φ600)与设计用桩(φ500)不一致;某工程人工挖孔桩的试桩要求仅作二根大应变动测,不符合JGJ94-94第9.2.2条规定;某工程钻孔灌注桩仅试了三根,且结果离散性大,锤击桩仅试了二根,数量偏少,不能作为设计依据,违反了GB50007-2002第8.5.5条。某工程试桩计算桩顶标高为6.8米、8米,而图纸中为6.3米,对计算结果影响没考虑;承受水平力与上拔力的桩未按GB50011-2001第8.5.6条的要求做抗拔,抗水平力试验。 >2s4BV[(  
    在南京地区桩基成桩的可行性或桩的可打性设计时也应引起注意,否则也会引起设计不当,如某工程设计桩基进入第4层强风化砂岩2.5米,但有半数桩需穿越厚4-8米的第3层硬粉质粘土,设计选择振动沉管工艺则不合适。某工程桩端持力层定为③-2硬性粘土层,就需要采用可靠的措施,并采用试桩的经验以保证沉桩的可靠性。 S<i$0p8J;  
(6)沉降计算 uY& 1[(Pb  
    建筑物对沉降差和沉降反应比较敏感,因此规范 GB5007-2002第3.0.2条、第5.3.10条、第8.5.10条对沉降计算进行了严格的界定,但由于沉降计算方法和土工参数的准确测定目前还不完善,因此设计中不可避免的存在不少问题如:摩擦型桩未进行沉降计算违反了GB50007-2002第8.5.10条;高层基础与裙楼基础未设置沉降缝,未采取有效措施减少差异沉降及影响,违反了JGJ3-2002第12.1.8条规定;在同一整体大面积基础上建有多栋高层和低层建筑,未按GB50007-2002第5.3.10条规定进行变形计算;同一结构单元采用了不同的基础形式,未进行沉降计算,违反GB50011-2001第3.3.4条;同一结构单元部分用天然地基部分用桩基,不符合GB50011-2001第3.3.4条,未进行沉降差计算,不满足GB50007-2002第5.3.4条; >v:ex(y0  
    某工程由于主楼与裙楼上部结构荷载差异很大,二者桩型、桩长、桩持力层均有较大差异,未进行沉降验算,后浇带是实际解决此类问题较为实用的方法,但总说明中也未见后浇带的施工要求;结施说明地基基础设计等级为甲级,未进行沉降验算,违反GB50007-2002第8.5.10条;勘察报告揭示土层坡度大于10%,未按GB50007-2002进行地基变形计算。 +/ukS6>gr  
(7)配筋长度与配筋率 ra$:ibLN  
    为确保质量,对不同桩型、不同受力特征、复杂土层条件下桩基的配筋长度和配筋率规范中均有不同规定,此方面存在的问题如:未根据计算进行配筋;挖孔桩桩径不小于800mm,会有层数不多的情况下挖孔桩桩身配筋率有的过小,未按GB50007-2002第8.5.2条进行合理调整;按JGJ94-94附录D.0.6.4-(1)条要求,根据验算发现抗拔桩钢筋配筋不足;抗拔桩未提供抗拔承载力特征值,抗拔桩未通长配筋,违反JGJ94-94第4.1.3.2-(3)条;人工挖孔桩按端承载桩设计配筋长度不满足GB50007-2002第8.5.2-7.3条;基桩系摩擦端承桩,在坡地上(基岩坡差很大),基桩配筋宜通长配置;沉管灌注桩钢筋笼长度未穿过软弱层,不满足GB50007-2002第8.5.2.7条等。 M~:_^B  
(8)桩间距 W{}$c`,R  
    为了避免挤土效应对成桩质量的影响,设计中应控制桩间距在允许范围之内。设计中存在的问题如:某工程项目大部分预应力管桩桩距不满足DB32/112-95第9.6.8条,尤其02栋B-D/2-5轴间桩距过小,考虑到施工的实际情况,采用跳打方式不是解决问题的最佳途径,首先应考虑调整布桩。某工程有部分桩间距不能满足JGJ94-94第3.2.3.1条;某工程01栋与05栋间二排桩之间桩间距不足;某项目采用的“A”型压桩,根据97G3611图集说明,应用“B”型,相邻挖孔桩扩大头净距小于1m,违反GB50007-2002第8.5.2.1条等。 "I.6/9  
(9)桩身强度与耐久性 rVz.Ws#  
    新规范对桩身强度验算和耐久性提高了要求,由于重视不够,存在问题不少:桩身强度未验算,违反了GB5007-2002第8.5.9条;未见地下砼构件环境类别划分与对应的钢筋混凝土构件保护层厚度,不符GB50010-2002 第9.2.1条;结施图中未注明结构所处的环境类别,违反GB50010-2002第3.4条;施工图未注明桩身砼强度等级,未根据场地的环境类别及设计要求决定砼强度等级;勘察报告上场地环境类别Ⅲ类,基础砼强度等级C25,不符合GB50010-2002第3.4.2条;基础主筋保护层厚度不大于40mm,违反GB50010-2002第9.2.1条。保护层最小厚度是50mm,未按GB50010-2--2第9.2.4条采取防裂构造措施。 h6h6B.\ Ld  
(10)质量检验 ED&nrd1P  
    质量检验基本属于施工阶段的问题,少量问题如:某工程地下车库的抗拔桩载荷试验及质量检验要求未明确,设计时未按GB50007-2002第10.1.7和10.1.8条的要求提出桩的检测要求,设计阶段存在的此类问题相对较少。
共1条评分
土老帽 土币 +125 - 2010-04-29
快速回复
限100 字节
温馨提示:欢迎交流讨论,请勿纯表情、纯引用!
 
上一个 下一个

      https://beian.mps.gov.cn/ 粤公网安备 44010602012919号 广州半山岩土网络科技有限公司 粤ICP备2024274469号

      工业和信息化部备案管理系统网站