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五、深基础设计与施工100问
混凝土钻孔灌注桩成孔施工中常见事故的预防和处理方法有哪些？
1、坍  孔
    各种钻孔方法都可能发生坍塌事故，坍孔的特征是孔内水位突然下降，孔口冒细密的水泡，出渣量显著增加而不见进尺，钻机负荷显著增加等。
(1)坍孔原因
    1）、泥浆相对密度不够及其它泥浆性能指标不符合要求，使孔壁未形成坚实泥皮。
    2）、由于出渣后未及时补充泥浆(或水)，或水位上涨，或孔内出现承压水，或钻孔通过砂砾等强透水层，孔内水流失等而造成孔内水头高度不够：
    3）、护筒埋置太浅，下端孔口漏水、坍塌或孔附近地面受水浸湿泡软，或钻机直接接触在护筒上，由于振动使孔口坍塌，扩展成较大坍孔。
    4）、在松软砂层中钻进进尺太快。
    5）、回转速度过快，空转时间太长。
    6）、水头太高，使孔壁渗浆或护筒底形成反穿孔。
8）、吊入钢筋骨架时碰撞孔壁。
（2)坍孔的预防和处理
    1）、在松散粉砂土或流砂中钻进时，应控制进尺速度．选用较大相对密度、粘度、胶体率的泥浆或高质量泥浆。冲击钻成孔时投入粘土，掺片、卵石，低冲程锤击，使粘土膏、片、卵石挤入孔壁起护壁作用。
    2）、讯期水位变化过大时，应采取升高护筒，增高水头。
    3）、发生孔口坍塌时，可立即拆除护筒并回填钻孔，重新埋设护筒再钻。
    4）、如发生孔内坍塌，判明坍塌位置，回填砂和粘质土(或砂砾和黄土)混合物到坍塌处以上1m～2m，如坍孔严重时应全部回填，待回填物沉积密实后再行钻进。
    5）、严格控制冲程高度和炸药用量。
    6）、清孔时应指定专人补浆(或水)，保证孔内必要的水头高度。供浆(水)管最好不要直接插入钻孔中，应通过水槽或水池使水减速后流人钻孔中，可免冲刷孔壁。
    7）、吊入钢筋骨架时应对准钻孔中心竖直插入，严防触及孔壁。
2、钻孔偏斜
    各种钻孔方法均可能发生钻孔偏斜事故。
    (1)偏斜原因
    1）、钻孔中遇有较大的孤石或探头石。
    2）、在有倾斜的软硬地层交界处，岩面倾斜处钻进；或者粒径大小悬殊的砂卵石层中钻进钻头受力不均。
    3）、扩孔较大处，钻头摆动偏向一方。
    4）、钻机底座未安置水平或产生不均匀沉陷、位移。
    5）、钻杆弯曲，接头不正。
(2)预防和处理
    1）、安装钻机时要使转盘、底座水平，起重滑轮缘、固定钻杆的卡孔和护筒中心三者应在一条竖直线上，并经常检查校正。
    2）、由于主动钻杆较长，转动时上部摆动过大。必须在钻架上增设导向架，控制钻杆上的提引水龙头，使其沿导向架对中钻进。
    3）、钻杆接头应逐个检查，及时调正，当主动钻杆弯曲时，要用千斤顶及时调直。
    4）、在有倾斜的软硬地层钻进时．应吊着钻杆控制进尺，低速钻进，或回填片、卵石冲平后再钻进。
    用检孔器等查明钻孔偏斜的位置和偏斜的情况后，一般可在偏斜处吊住钻头上下反复扫孔，使钻孔正直。偏斜严重时应回填砂粘土到偏斜处，待沉积密实后再继续钻进。
3、糊钻和埋钻
    糊钻和埋钻常出现在反循环(含潜水钻机)回转钻进和冲击锥钻进。正反循环回转钻进中，糊钻的表征是在细粒土层中钻进时进尺缓慢，甚至不进尺出现憋泵现象；在粘士层中冲击成孔时，由于冲程太大、泥浆粘度过高、钻渣量大、钻扦内径过小，出浆口堵塞以致钻头被糊住或被埋住。
预防和处理办法：对正反循环回转钻，可清除泥包，调节泥浆的相对密度和粘度，适当增大泵量和向孔内投人适量砂石解决泥包糊钻，选用刮板齿小、出浆口大的钻锥；对于冲击钻，除上述方法外，还应减少冲程适当控制进尺；若已严重糊钻，应停钻，清除钻渣。对钻杆内径、钻渣进出口和排渣设备的尺寸进行检查计算。
4、扩孔和缩孔
    扩孔比较多见，一般表现为局部的孔径过大。在地下水呈运动状态、土质松散地层处或钻锥摆动过大，易于出现扩孔，扩孔发生原因同坍孔相同，轻则为扩孔，重则为坍孔。若只孔内局部发生坍塌而扩孔，钻孔仍能达到设计深度则不必处理．只是混凝土灌注最大大增加若因扩孔后继续坍塌影响钻进，应按坍孔事故处理
缩孔即孔径的超常缩小，一般表现为钻机钻进时发生卡钻、提不钻头或者提钻异常困难的迹象。缩孔原因有两种：一种是钻锥焊补不及时，严重磨耗的钻锥往往钻出较设桩径稍小的孔；另一种是由于地层中有软塑上(俗称橡皮土)，遇水膨胀后使孔径缩小。备种钻孔方法均可能发生缩孔。为防止缩孔，前者要及时修补磨损的钻头，后者要使用失水率小的优质泥浆护壁并须快转慢进．并复钻一三次；或者使用卷扬机吊住钻锥卜下、左右反复扫孔以扩大孔径，直至使发生缩孔部位达到设计孔径要求为止。
5、钻孔漏浆
(1)漏浆原因
    1）、在透水性强的砂砾或流砂中，特别是在有地下水流动的地层中钻进时，稀泥浆向孔壁外漏失。
    2）、护筒埋置太浅，回填土夯实不够，致使刃脚漏浆。
    3）、护筒制作不良，接缝不严密，造成漏浆。
    4）、水头过高，水柱压力过大，使孔壁渗浆。
(2)处理方法
    1）、凡属于第1种情况的回转钻机应使用较粘稠或高质量的泥浆钻孔。冲击钻机可加稠泥浆或回填粘土掺片石、卵石反复冲击增强护壁。，
    2）、属于护筒漏浆的，应按前述有关护筒制作与埋设的规范规定办理。如接缝处漏浆不严重，可由潜水工用棉、絮堵塞，封闭接缝。如漏水严重，应挖出护筒，修理完善后重新埋设。

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五、深基础设计与施工100问
混凝土钻孔灌注桩灌注施工中常见事故的预防和处理方法有哪些？
1、导管进水
(1)主要原因
    1）、首批混凝土储量不足，或虽然混凝土储量已够，但导管底口距孔底的间距过太，混凝土下落后不能埋没导管底口，以致泥水从底口进入。
    2）、导管接头不严，接头问橡皮垫被导管高压气囊挤开，或焊缝破裂，水从接头或焊缝中流入。
    3）、导管提升过猛，或测深出错，导管底口超出原混凝土面，底口涌人泥水。
(2)预防和处理方法
    为避免发生导管进水，事前要采取相应措施加以预防。万一发生，要当即查明事故原因，采取以下处理方法：
    1）、若是上述第一种原因引起的，应立即将导管提出，将散落在孔底的混凝上拌和物用反循环钻机的钻杆通过泥石泵吸出，或者用空气吸泥机、水力吸泥机以及抓斗清出．不得已时需要将钢筋笼提出采取复钻清除。然后重新下放骨架、导管并投人足够储量的首批混凝土，重新灌注。
    2）、若是第二、三种原因引起的，应视具体情况，拔换原管重下新管；或用原导管插人续灌，但灌注前均应将进入导管内的水和沉淀土用吸泥和抽水的方法吸出。如系重下新管．必须用潜水泵将管内的水抽干，才可继续灌注混凝上。为防止抽水后导管外的泥水穿透原灌混凝上从导管底口翻人，导管插入混凝土内应有足够深度，一般宜为4米。由于潜水泵不可能将导管内的水全部抽干，续灌的混凝土配合比应增加水泥量，提高稠度后灌入导管内，灌入前将导管进行小幅度抖动或挂振捣器予以振动片刻，使原混凝土损失的流动性得以弥补。以后灌注的混凝土可恢复正常的配合比。
    若混凝土面在水面以下不很深，未初凝时，可于导管底部设置防水塞(应使用混凝土特制)，将导管重新插入混凝土内(导管侧面再加重力，以克服水的浮力)。导管内装灌混凝土后稍提导管，利用新混凝土自重将底塞压出，然后继续灌注。
    若如前述混凝土面在水面以下不很深，但已初凝，导管不能重新插入混凝土时，可在原护筒内面加设直径稍小的钢护筒，用重压或锤击方法压人原混凝土面以下适当深度，然后将护简内的水(泥浆)抽除，并将原混凝土顶面的泥渣和软弱层清除干净，再在护筒内灌注普通混凝土至设计桩顶。
2、卡  管
    在灌注过程中，混凝土在导管中下不去，称为卡管。卡管有以下两种情况：
    1）、初灌时隔水栓卡管；或由于混凝土本身的原因，如坍落度过小、流动性差、夹有大卵石、拌和不均匀，以及运输途中产生离析、导管接缝处漏水、雨天运送混凝土未加遮盖等，使混凝土中的水泥浆被冲走．粗集料集中而造成导管堵塞。
    处理办法可用长杆冲捣管内混凝土，用吊绳抖动导管，或在导管上安装附着式振捣器等使隔水栓下落。如仍不能下落时，则须将导管连同其内的混凝土提出钻孔，进行清理修整(注意切勿使导管内的混凝土落人井孔)，然后重新吊装导管，重新灌注。一旦有混凝土拌和物落人井孔，须按前述第二项处理方法将散落在孔底的拌和物粒料等予以清除。
    提管时应注意到导管上重下轻，要采取可靠措施防止翻倒伤人。
    2）、机械发生故障或其它原因使混凝土在导管内停留时间过久，或灌注时间持续过长．最初灌注的混凝土已经初凝，增大了导管内混凝土下落的阻力，混凝土堵在管内。其预防方法是灌注前应仔细检修灌注机械，并准备备用机械，发生故障时立即调换备用机械；同时采取措施，加速混凝土灌注速度。
    当灌注时间已久，孔内首批混凝土已初凝，导管内又堵塞有混凝土，此时应将导管拔出．重新安设钻机，利用较小钻头将钢筋笼咀内的混凝上钻挖吸出，用冲抓锥将钢筋骨架逐一拔出。然后以粘土掺砂砾填塞井孔，待沉实后重新钻孔成桩。
3、灌注过程中坍孔
    在灌注过程中如发现井孔护筒内水(泥浆)位忽然上升溢出护筒，随即骤降并冒出气泡，应怀疑是坍孔征象，可用测深仪探头或测深锤探测。如测深锤原系停挂在混凝土表面上未取出的现被埋不能上提，或测深仪探头测得的表面深度达不到原来的深度．相差很多，均可证实发生坍孔。
    坍孔原因可能是护筒底脚周围漏水，孔内水位降低，或在潮汐河流中涨潮时，孔内水位差减小，不能保持原有静水压力，以及由于护筒周围堆放重物或机械振动等，均有可能引起坍孔。
   发生坍孔后，应查明原因．采取相应的措施，如保持或加大水头、移开重物、排除振动等，防止继续坍孔。然后用吸泥机吸出坍孔中的泥土；如不继续坍孔，可恢复正常灌注。
如坍孔仍不停止，坍塌部位较深，宜将导管拔出，将混凝土钻开抓出，同时将钢筋抓出，只求保存孔位，再以粘土掺砂砾回填，待回填土沉实时机成熟后，重新钻孔成桩。
4、埋  管
    导管无法拔出称为埋管，其原因是：导管埋人混凝土过深，或导管内外混凝土已初凝使导管与混凝土间摩阻力过大，或因提管过猛将导管拉断。
    预防办法：应按前述要求严格控制埋管深度一般为2～6m；在导管上端安装附着式振捣器，拔管前或停灌时同较长时，均应适当振捣，使导管周围的混凝土不致过早地初凝；加速灌注速度；导管接头螺栓事先应检查是否稳妥；提升导管时不可猛拔。
若埋管事故已发生，初时可用链滑车、千斤顶试拨。如仍拔不出，凡属并非因混凝土初凝流动性损失过夫的情况，可插入直径稍小的护筒至已灌混凝土中，用吸泥机吸出混凝±表面浮渣，重新下导管灌注。
5、钢筋笼上升
    钢筋笼上升，除了一些显而易见的原因是由于全套管上拔、导管提升钩挂所致外．主要的原因是由于混凝士表面接近钢筋笼底口，导管底口在钢筋笼底口以下3m至以上1m时．混凝土灌注的速度(m3/min)过快，使混凝土下落冲出导管底向上反冲，其顶托力大于钢筋笼的重力时所致。
    为了防止钢筋笼上升，当导管底口低于钢筋笼底部3m至高于钢筋笼底1m之间，且混凝土表面在钢筋笼底部上下1m之间时，应放慢混凝土灌注速度。
6、灌短桩头
灌短桩头亦称短桩。
（1）产生原因：灌注将近结束时，浆渣过稠，用测深锤探测难于判断浆渣或混凝上面，或由于测深锤太轻，沉不到混凝土表面，发生误测，以致拔出导管终止灌注而造成短桩头事故。还有些是灌注混凝上时，发生孔壁坍方，未被发觉，洲深锤或测深仪探头达不到混凝土表面，这种情况最危险，有时会灌短数米。
（2）预防办法：
   l)、在灌注过程中必须注意是否发生坍孔的征象，如有坍孔，应按前进办法处理后在续灌。
   2）、测深锤不得低于规范规定的重力及形状。
（3）处理办法：
可按具体情况参照前述接长护筒；或在原护筒里面或外面加设护筒，压入已灌注的混凝土内，然后抽水、除渣，接浇普通混凝土。

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2010-01-02

离线zhangjjqd

实习生

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二、深基坑支挡结构设计与施工100问
理正深基坑计算中若干问题
1排桩支护设计中注意的问题
本人设计过桩锚结构，专家评审中对剪力配筋提出疑问。理正深基坑对剪力配筋计算确实有问题，理正计算中比通常的结构计算中剪力筋配筋大。结构设计中，剪力构造配筋就能满足，但理正中的配筋通常很大。排桩截面一般都不小于800mm，按照砼本身的抗剪能力完全可以抵抗剪力或者构造配筋就能满足，所以桩剪力筋计算必须进行复核。
桩锚结构是个完整的受力系统，根据地层情况可以进行人为的调整强桩弱锚或弱桩强锚。地层情况适合施打锚杆可以人为的加强锚索，适当弱化桩，可以减少造价。当然桩锚以桩为主，桩不能太弱化。计算中建议按弹性法计算，不要在桩配筋和锚索计算中分别取弹性法和经典法的最大值，这样会增大造价造成不必要的浪费，也有可能会有一定的安全隐患。砂层中锚杆施工具有很大的难度，要强化桩，适当若化锚索，尽量少开孔。关键位置必须加锚索，通过锚索对桩进行进行加强，达到二者合理受力。

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2010-01-02

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三、地基处理设计与施工100问

软弱地基的处理方法
直接利用软弱土层作为建筑物地基时，一般应按以下要求进行设计：
软弱土层为淤泥和淤泥质土时，应充分利用其上覆较好土层作为持力层；
若软弱土层为冲填土、建筑余泥和性能稳定的工业废料，并且均匀性和密实性较好时，均可利用作为持力层。
对于有机质含量较多的生活垃圾和对基础有侵蚀性的工业废料等杂填土，未经处理不宜作为持力层。
当地基承载力和变形不能满足设计要求时，则应将地基进行人工处理。这种经过人工处理的地基称为人工地基。
局部软弱土层及暗沟、暗塘的处理，可采用基础加深、基础梁跨越，换土垫层或桩基等方法。
当地基承载力和变形不能满足设计要求时，地基处理可选用机械压（夯）实、换土垫层、堆载预压、砂井真空预压、砂桩、碎石桩、灰土桩，水泥旋喷或深层搅拌形成的水泥土桩以及桩基等方法。
处在地下水位以上，由建筑余泥或工业废料组成的杂填土地基，可采用机械压（夯）实方法进行处理。其中重锤夯实的有效夯实深度可达1.2m左右；若采用强夯，则有效夯实深度应经试验确定；当需要大面积回填夯实时，可采用机械分层回填碾压方法；处理含少量粘性土的建筑余泥、工业废料和炉灰填土地基时，可采用振动压实的方法。当震实机自重2t，振动作用力100kn时，有效夯实深度可达1.2~1.5m。
处理较厚淤泥和淤泥质土地基时，可用堆载预压、砂井堆载预压或砂井真空预压。采用堆载预压时，预压荷载宜略大于设计荷载，预压时间应根据建筑物要求以及地基固结情况决定，同时应注重堆载大小和速率对四周建筑物的影响。采用砂井堆载预压或砂井真空预压时，应在砂井顶部作排水砂垫层。
用砂桩、碎石桩、灰土桩、水泥旋喷或深层搅拌桩处理软弱地基时，桩的设计参
数宜通过试验确定。施工时，表层土如有隆起或松动，应予以挖除或压实。对地基承载力、变形或稳定性要求较高的建筑物，若用桩基，则桩尖宜打入压缩性低的土层中。
若仅需处理软弱地基的浅层，可采用换土垫层的方法。
总之，软弱地基的处理应该因地制宜，处理后的地基承载力应满足设计要求。

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2010-01-03

2009年度工资调整方案
http://www.zj1u.com/happy.htm

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三、地基处理设计与施工100问
什么是地基处理的动力排水固结法?
排水固结法即指给地基预先施加荷载,为加速地基中水分的排出速率,同时在地基中设置竖向和横向的排水通道,使得土体中的孔隙水排出，逐渐固结，地基发生沉降，同时强度逐步提高的方法。该法常用于解决软粘土地基的沉降和稳定问题，可使地基的沉降在加载预压期间基本完成或大部分完成，使建筑物在使用期间不致产生过大的沉降和沉降差。同时，可增加地基土的抗剪强度，从而提高地基的承载力和稳定性。实际上，排水固结法是由排水系统和加压系统两部分共同组合而成的。排水系统是一种手段，如没有加压系统，孔隙中的水没有压力差就不会自然排出，地基也就得不到加固。如果只增加固结压力，不缩短土层的排水距离，则不能在预压期间尽快地完成设计所要求的沉降量，强度不能及时提高，加载也不能顺利进行。通过计算确定回填的堆载计划、地基处理分区和施工要求，既经济合理，又满足了施工工期的要求。
排水固结法作为处理软粘土地基的有效方法，在工程上得到广泛的应用。采用排水固结法可同时解决沉降和稳定问题。使地基的沉降在加载预压期间大部分或基本完成，建筑物在使用期间不致产生不利的沉降和沉降差，且加速地基土抗剪强度的增长，从而提高地基的承载力和稳定性。
排水固结法是由排水系统和加压系统两部分共同组合而成的。设置排水系统主要在于改变地基原有的排水边界条件，增加孔隙水排出的通路，缩短排水途径，它由竖向的排水井和水平向的排水垫层构成。由塑料芯板和滤膜外套组成的塑料排水板作为竖向排水通道在工程上的应用日益增加，塑料排水板可在工厂制作，运输方便，尤其适合象三门这样的缺乏砂源的地区使用，可同时节省投资。加压系统，即是施加起固结作用的荷载，土中的孔隙水因产生压差而渗流使土固结。
排水系统是一种手段，如没有加压系统，孔隙中的水没有压力差，不会自然排出，地基也就得不到加固。如果只施加固结压力，不缩短土层的排水距离，这不能在预压期间尽快地完成设计所要求的沉降量，土的强度不能及时提高，各级加载也就不能顺利进行。所以，排水系统和加载系统在设计时总是需要结合起来考虑。
根据沉降变形分析计算，采用塑料排水板堆载预压法处理软弱土层，要求将各处理区场地整平后，在滩涂面上铺设一层土工布和0.8m厚的碎石垫层，再插打塑料排水板。塑料排水板采用SPB-IB型标准排水板，宽度100mm，厚度为4mm，呈梅花形布置，间距1.5m。排水板的深度应穿透淤泥层的底面，各地基处理分区所需的塑料排水板见表2。

表2 各地基处理分区塑料排水板表
地基处理分区处理区平面面积(ha) 塑料排水板数量(根) 处理区场地标高(m)
T3-2 6.50 33358 约0~4.2
T1-2 7.77 39876 约-1.0~2.0
T2-1-2 20.48 105104 约-1.0~2.5
合计 34.75 178338
为适应地基处理区和直接回填区地基的变形，防止在分界线处因地基固结程度相差较大而引起的地基开裂和承载力突变，在处理区内靠近直接回填区约20m的范围内，塑料排水板的间距从1.5m过渡到2.0m，其打设深度亦可适当减小。
4堆载计划的确定
根据土层特性，计算其在堆载回填预压荷载下的沉降变形量，进而估计达一定固结度的时间及堆载预压后地基强度增长量，以此来评价地基条件，并提出合理的回填堆载计划及地基处理方案。
因施工面较大，故假定大面积堆载。堆载回填材料为开挖山体的土石方，计算中取岩石堆密度r=17.0kN/m3，回填层平均高度7.0m。软弱土层（包括淤泥层和淤泥质软粘土）计算层厚14.0m（厂区南侧滩涂），固结系数Ch=Cv=2×10-3cm2/s，Cu=10.0kPa（十字板剪切试验），三轴固结不排水剪土的内摩擦角jcu=10.0°。
4.1最终沉降计算结果
回填高度为7.0m时，预压荷载下地基的最终变形为：
=1.50m
式中：Sf--最终竖向变形量；
e0i--第i层中点土自重压力所对应的孔隙比；
e1i--第i层中点土自重压力和附加压力之和所对应的孔隙比；
hi--第i层土层厚度；
x--经验系数，1.1~1.4，荷载较大，地基土较软弱时取较大值。
4.2不采取处理措施的情况
根据费连纽斯(Fellenius)公式，天然地基容许施加的第一级荷载P1：
=42.83kPa
其中：Cu--天然地基的不排水抗剪强度，由现场原位十字板剪切试验结果测定。
K--安全系数。
在P1荷载作用下，固结度U=70%时提高以后地基强度为Cu1：

式中：h--为考虑剪切蠕变的强度折减系数；
Ut--地基平均固结度；
--预压荷载引起的附加竖向压力；
相应的所需时间t：
=12.11yr
由以上计算可知，在允许的P1荷载作用下，达到70%固结度所需的时间长达12.11年之久，无法满足施工工期的要求，而且地基抗剪强度增长不大，仅为37.6%。
堆载厚7.0m，预压5年后地基固结度和强度的增长为17.44kPa，故地基抗剪强度仅提高7.44kPa左右。
结论分析：
能满足施工时沉降固结的要求； 不 软弱土层固结度仅达44.7%， 在7.0m厚堆载下预压5年后，
破坏； 地基将发生剪切 荷载P0=119kPa＞42.83kPa（第一级容许施加荷载）， 直接堆载7.0m厚土层，
排水系统采用塑料排水板。 采用预压排水固结法处理， 必须进行地基处理。考虑到工程特点、地基条件及施工期等各种因素， 由以上两点可知，
4.3采取预压排水固结措施的地基简化方法计算
i. 采用标ii. 准型塑料排水板（宽度b=100mm，iii. 厚度d=4mm）排水，iv. 排水板施工长度打穿软粘土层，v. 即长度为14.0m。则塑料排水板的换算直径：
=66.2mm。
vi. 塑料排水板等边三角形布置，vii. 间距l=1.5m，viii. 则等效圆直径：
=1.575m。
ix. 计算中进行了一些简化，x. 不xi. 考虑软弱土层的竖向排水固结，xii. 只考虑向内径向排水固结。
第一级容许荷载P1=42.83kPa（堆载厚度H1=2.52m）作用下地基最终沉降量S1=0.65m。达到90%固结度时的沉降量S1′=0.59m，提高后的地基不排水抗剪强度Cu1=15.12kPa，所需时间计算（此处忽略竖向排水引起的固结度）：

=23.8
t1=0.273yr=3.28mo
重复以上计算，结果列于表3。
表3 简化法计算固结沉降量

由表3可知，加三级荷载共12.46m厚，大于7.0m（厂平要求需达到的计算回填厚度）和1.50m（最终沉降量）之和。按最终回填厚度8.50m计算的抗剪强度Cu=29.64kPa。
在插打塑料排水板的情况下，分三级加荷，总堆载高度8.50m，经过0.82年，沉降量为1.50m，固结度达90%，地基的抗剪强度可由原来10.0kPa的提高到29.64kPa。
4.4改进高木俊介法计算
改进高木俊介法计算是地基处理规范推荐采用的方法。塑料排水板的形式和布置如上所述，考虑分级等速加载的条件下，t时间对应总荷载的地基平均固结度Ut：

式中： --第i级荷载的加载速率；
--各级荷载的加载速率；
--分别为第i级荷载加载的终止和起始时间（从零点起算）。
采用改进高木俊介法计算固结沉降量的结果列于表4，相应的地基承载力安全系数如表5。
表4 改进高木俊介法计算固结沉降量

表5 施工期加载地基承载力安全裕度

虽然上表中地基承载力的最小安全裕度偏小，最低值为1.0，但考虑到大面积的回填区，由于土层的相互镇压作用，地基不会滑动。且该值是一个瞬时值，由于塑料排水板良好的排水作用，孔隙水压力消散较快，地基土固结，相应的承载力也会增长。所以，有理由认为地基是安全的。
4.5两种计算方法的总结和比较
采用简化方法与按规范所用的计算结果两者基本一致，如表6所示。
表6 简化方法与规范推荐方法计算结果比较
项  目达90%固结度时间（天）最小安全系数加  载方  式最终沉降（m）
简化方法 300（三级） 1.2 分级瞬时 1.50
规范推荐方法 370（四级） 1.0 分级等速 1.74
4.6堆载方案
根据工程地质条件和回填后场地的用途不同，堆载回填区分成三类：承载回填区、控制回填区、一般回填区。承载回填区作为建筑物、构筑物承载地基的回填，如T1-2区。控制回填区作为施工现场区域、施工临建区及设备材料堆场的回填，需进行地基处理的T2-1-2和T3-2属于该区。一般回填区为备用场地的回填，主要是不须进行地基处理的区域。
堆载均采用开山石料回填，填料级配要求良好，粗石料中最大块体尺寸为500mm，且不超过每层铺设厚度的2/3，石料中500mm块石体积含量不大于20%，回填时要分散布置。T1-2承载回填区压实系数为0.92～0.95，T2-1-2和T3-2控制回填区压实系数为0.9～0.92。
地基处理区采用塑料排水板堆载预压法处理软土地基，最大堆载高度按8.5m考虑（其中包括回填厚度7m和地基沉降1.5m），分四级加荷，加载厚度分别为2.5m、2.5m、2.5m和1m。加载历程见图2，施工加载计划的每一级之间的时间差均可满足土石方开挖施工进度的要求。第一级堆载厚度包括了0.8m碎石滤水垫层。为了便于施工操作，每级又可分2层回填，但每层回填高度不能太大，约1~1.5m。只有第一级全部填完才可开始填筑第二级。两级之间在同一固定区域的回填时间差应大于4~5个月。对回填厚度较小的区域，最后一级回填高度须根据场地自然标高和要求的厂平标高且考虑了回填沉降和找平设计的需要确定。但分级回填荷载的高度仍受2.5m的限制，分级间隔时间也需满足。
图2 加载时间历程

属于承载回填区的T1-2区顶部1.5m的范围，距建筑物周边1m以内，不得有粒径超过100mm的石块；距建筑物5m内，粗石料回填层每层铺筑厚度为0.75m，并将超过500mm粒径的石块去除。
5地基处理施工要求
回填施工过程中应符合下列要求：
鱼、虾塘内的水应提前排干，并清除表面的淤泥和杂物。在稳定山坡上填方，应清除基底上的植被。
填方施工应接近水平地分层回填和压实，在检验其压实系数和压实范围符合设计要求后，才能进行上层填筑。
按滩涂场地自然坡度，以各施工分区为单元进行场地整平，按10m×10m的方格网验收，整平后的加固区内地面高差在±20cm以内，整平材料为碎石。
碎石垫层含泥量小于3%，渗透系数不小于1×10-2cm/s。对于塑料排水板要求竖向排通量＞40×10-6m2/s，排水板的滤膜要求采用中长或长丝无纺布，渗透系数＞2×10-2cm/s，有效孔径＜0.006mm，采用自动和粘胶自动包装。
0.8m厚碎石垫层须采用颗粒级配良好且粒径≤50mm的碎石或卵石。
回填前，应对填方基底和已完隐蔽工程进行检查和中间验收，并作好记录。在下层密实度经检验合格后，方可进行上层施工。
不合适的材料禁止用于堆载回填，包括：泥炭、木材、有机物及易腐烂的材料；易自燃的材料；液限超过80以及塑性指数超过55的粘土、泥浆；含水量大于规范中此种材料允许最大值的材料。
如果恶劣的天气条件影响回填的质量，应中止回填，施工单位安排的临时排水系统或沟坑都应在工作完成后除去。
在工程回填压实之前，施工单位应选取有代表性的小区，根据以往的工程经验，选取对应的施工机械，把经级配试验确定的级配回填料层厚、含水量、碾压遍数、碾压速度等作为参数，进行试验，找出最符合设计要求的合理参数。
6现场试验监测
为了确保排水固结法在软弱地基处理中达到预期的效果，监测施工过程中地基的变形和固结情况，及时控制加载速率和进程，防止地基的剪切破坏和滑动，保证施工安全及施工质量，必须在现场对地基的变形、固结、强度增长等进行现场监测与分析，并为今后设计地面建筑物提供必要的地基参数，以满足设计要求。
现场试验监测的主要内容有：
准进行测量。约每10000m2布置1只沉降板。 按四等水准测量的标 基底沉降：采用沉降板上接双套管，
监测采用塑料排水板处理后地基的超静孔隙水压力的消散及地基的固结情况。 每组沿深度布置， 地基孔隙水压力：采用钻孔预埋钢弦式孔隙水压力计并用频率仪测量。约每20000m2布置1组孔隙水压力测点，
以了解各土层的变形与固结情况。 用电磁式沉降仪进行观测。约每30000m2布置1只分层沉降测孔， 地基分层压缩变形：采用预埋分层沉降测管及磁性环，
时监测回填石料对海堤的影响。 用测斜仪进行测量。在处理区外布置侧向位移测孔，同 地基侧向位移监测：采用预埋测斜管，
试验一次。 仪进行测试。约每30000m2布置1组十字板试验预留孔。沿深度每隔约1.0m剪切 现场十字板及取土试验：采用预埋十字板孔用现场十字板剪切
检测回填后的基础承载力。 约每30000m2布置1点现场载荷板试验， 现场载荷板试验：载荷板面积2m2，
根据现场试验监测的内容，提出相应的控制标准：
a) 在排水碎石垫层上设置的沉降观测点沉降速率Smax值控制标b) 准：[Smax] ≤10mm/d；
c) 在距离堆载坡脚外1m处设置的边桩的侧向水平位移速率Mmax值控制标d) 准：[Mmax] ≤4mm/d；
e) 在地基中不同f) 深度处埋设的孔隙水压力计的超静孔隙水压力系数Af值控制标g) 准：[Af] ≤0.6；
h) 其他监测项目控制标i) 准：数值不j) 出现急剧变化。
在施工期间，若上述控制标准中有一项标准未达到要求，应立即停止填筑。
7结论及建议
根据类似工程的监测经验，经塑料排水板堆载预压处理，明显地改善了软土层的排水固结过程，使得整个工程得以顺利进行。在回填层荷载的作用下，地基土的超静孔隙水压力不断消散，地基土承载力不断提高。软弱土层的影响深度主要与上覆荷载及排水板的处理深度有关，从分层沉降、孔隙水压力及水平位移的测试成果看，主要影响深度在排水板处理深度范围内，对排水板以下地层的影响则较小，土的物理力学指标也从淤泥变成为粘土。
场地内地基土经排水固结处理后在两年的施工期内主固结沉降将完成或接近完成，但由于软土地基的次固结特征比较明显，次固结变形将是长期的，建议所有在软土地基上的建筑物均应按规定设置永久沉降观测点，定期观测，根据建筑物的变形情况，推算建筑物的次固结变形发展规律，防止建筑物出现险情。
三门核电站本作安全、经济的原则采用排水固结法对地基进行处理，既节省投资，又满足了施工工期紧迫的要求。塑料排水板的施工方便快速，在缺乏砂源的地区相对价格便宜，且施工工艺成熟，效果显著而得到广泛的应用。三门核电站的排水固结法地基处理方案经过专家组的多次评审，得到专家们的充分肯定，认为该方案较突出地考虑了方案的可行性、经济性和施工的可行性：根据工程地质条件及场地使用的要求，分区基本合理；技术可靠，经济合理；回填要求可行，在大面积的开挖回填中将发挥良好的作用。

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三、地基处理设计与施工100问

三、地基处理设计与施工100问
框架结构设计的要点和过程

1. 结构设计说明
??主要是设计依据，抗震等级，人防等级，地基情况及承载力，防潮抗渗做法，活荷载值，材料等级，施工中的注意事项，选用详图，通用详图或节点，以及在施工图中未画出而通过说明来表达的信息。如混凝土的含碱量不得超过3kg/m3等等。
??
2. 各层的结构布置图，包括:
??(1).预制板的布置(板的选用、板缝尺寸及配筋)。标注预制板的块数和类型时, 不要采用对角线的形式。因为此种方法易造成线的交叉, 宜采用水平线或垂直线的方法, 相同类型的房间直接标房间类型号。应全楼统一编号，可减少设计工作量，也方便施工人员看图。板缝尽量为40, 此种板缝可不配筋或加一根筋。布板时从房间里面往外布板, 尽量采用宽板, 现浇板带留在靠窗处, 现浇板带宽最好≥200(考虑水暖的立管穿板)。如果构造上要求有整浇层时, 板缝应大于60。整浇层厚50, 配双向φ6@250, 混凝土C20。纯框架结构一般不需要加整浇层。构造柱处不得布预制板。地下车库由于防火要求不可用预制板。框架结构不宜使用长向板，否则长向板与框架梁平行相接处易出现裂缝。建议使用PMCAD的人工布板功能布预制板，自动布板可能不能满足用户的施工图要求，仅能满足定义荷载传递路线的要求。对楼层净高很敏感、跨度超过6.9米或不符合模数时可采用SP板，SP板120厚可做到7.2米跨。
??
??(2).现浇板的配筋(板上、下钢筋，板厚尺寸)。板厚一般取120、140、160、180四种尺寸或120、150、180三种尺寸。尽量用二级钢包括直径φ10（目前供货较少）的二级钢，直径≥12的受力钢筋，除吊钩外，不得采用一级钢。钢筋宜大直径大间距，但间距不大于200，间距尽量用 200。(一般跨度小于6.6米的板的裂缝均可满足要求)。跨度小于2米的板上部钢筋不必断开，钢筋也可不画，仅说明钢筋为双向双排φ8@200。板上下钢筋间距宜相等，直径可不同，但钢筋直径类型也不宜过多。顶层及考虑抗裂时板上筋可不断，或50%连通，较大处附加钢筋，拉通筋均应按受拉搭接钢筋。板配筋相同时，仅标出板号即可。一般可将板的下部筋相同和部分上部筋相同的板编为一个板号，将不相同的上部筋画在图上。当板的形状不同但配筋相同时也可编为一个板号。应全楼统一编号。当考虑穿电线管时，板厚≥120，不采用薄板加垫层的做法。电的管井电线引出处的板，因电线管过多有可能要加大板厚至180（考虑四层32的钢管叠加）。宜尽量用大跨度板，不在房间内(尤其是住宅)加次梁。说明分布筋为φ6@250，温度影响较大处可为φ8@200。板顶标高不同时，板的上筋应分开或倾斜通过。现浇挑板阳角加辐射状附加筋(包括内墙上的阳角)。现浇挑板阴角的板下宜加斜筋。顶层应建议甲方采用现浇楼板，以利防水，并加强结构的整体性及方便装饰性挑沿的稳定。外露的挑沿、雨罩、挑廊应每隔10～15米设一10mm的缝，钢筋不断。尽量采用现浇板，不采用予制板加整浇层方案。卫生间做法可为70厚+10高差(取消垫层)。8米以下的板均可以采用非预应力板。L、T或十字形建筑平面的阴角处附近的板应现浇并加厚，双向双排配筋，并附加45度的4根16的抗拉筋。现浇板的配筋建议采用PMCAD软件自动生成，一可加快速度，二来尽量减小笔误。自动生成楼板配筋时建议不对钢筋编号，因工程较大时可能编出上百个钢筋号，查找困难，如果要编号，编号不应出房间。配筋计算时，可考虑塑性内力重分布，将板上筋乘以0.8~0.9的折减系数，将板下筋乘以1.1~1.2的放大系数。值得注意的是，按弹性计算的双向板钢筋是板某几处的最大值，按此配筋是偏于保守的，不必再人为放大。支承在外圈框架梁上的板负筋不宜过大，否则将对梁产生过大的附加扭距。一般：板厚>150时采用φ10@200；否则用φ8@200。PMCAD生成的板配筋图应注意以下几点：1.单向板是按塑性计算的，而双向板按弹性计算，宜改成一种计算方法。2.当厚板与薄板相接时，薄板支座按固定端考虑是适当的，但厚板就不合适，宜减小厚板支座配筋，增大跨中配筋。3.非矩形板宜减小支座配筋，增大跨中配筋。4.房间边数过多或凹形板应采用有限元程序验算其配筋。 PMCAD生成的板配筋图为PM?.T。板一般可按塑性计算，尤其是基础底板和人防结构。但结构自防水、不允许出现裂缝和对防水要求严格的建筑, 如坡、平屋顶、橱厕、配电间等应采用弹性计算。室内轻隔墙下一般不应加粗钢筋，一是轻隔墙有可能移位，二是板整体受力，应整体提高板的配筋。只有垂直单向板长边的不可能移位的隔墙，如厕所与其他房间的隔墙下才可以加粗钢筋。坡屋顶板为偏拉构件，应双向双排配筋。
??
??(3).关于过梁布置及轻隔墙。现在框架填充墙一般为轻墙，过梁一般不采用预制混凝土过梁，而是现浇梁带。应注明采用的轻墙的做法及图集，如北京地区的京94SJ19，并注明过梁的补充筋。当过梁与柱或构造柱相接时，柱应甩筋，过梁现浇。不建议采用加气混凝土做围护墙，装修难做并不能用在厕所处。
??
??(4).雨蓬、阳台、挑檐布置和其剖面详图。注意：雨棚和阳台的竖板现浇时，最小厚度应为80，否则难以施工。竖筋应放在板中部。当做双排筋时，高度 <900，最小板厚100；高度>900时，最小板厚120。阳台的竖板应尽量现浇，预制挡板的相交处极易裂缝。雨棚和阳台上有斜的装饰板时，板的钢筋放斜板的上面，并通过水平挑板的下部锚入墙体圈梁(即挑板双层布筋)。两侧的封板可采用泰柏板封堵，钢筋与泰柏板的钢丝焊接，不必采用混凝土结构。挑板挑出长度大于2米时宜配置板下构造筋，较长外露挑板（包括竖板）宜配温度筋。挑板内跨板上筋长度应大于等于挑板出挑长度，尤其是挑板端部有集中荷载时。内挑板端部宜加小竖沿，防止清扫时灰尘落下。当顶层阳台的雨搭为无组织排水时，雨搭出挑长度应大于其下阳台出挑长度100，顶层阳台必须设雨搭。挑板配筋应有余地，并应采用大直径大间距钢筋，给工人以下脚的地方，防止踩弯。挑板内跨板跨度较小，跨中可能出现负弯距，应将挑板支座的负筋伸过全跨。挑板端部板上筋通常兜一圈向上，但当钢筋直径大于等于12时是难以施工的，应另加筋。
??
??(5).楼梯布置。采用X型斜线表示楼梯间，并注明楼梯间另详。尽量用板式楼梯，方便设计及施工，也较美观。
??(6).板顶标高。可在图名下说明大多数的板厚及板顶标高，厨厕及其它特殊处在其房间上另外标明。
??(7).梁布置及其编号，应按层编号，如L-1-XX，1指1层，XX为梁的编号。柱布置及编号。
??(8).板上开洞(厨、厕、电气及设备)洞口尺寸及其附加筋，附加筋不必一定锚入板支座，从洞边锚入La即可。板上开洞的附加筋，如果洞口处板仅有正弯距，可只在板下加筋；否则应在板上下均加附加筋。留筋后浇的板宜用虚线表示其范围，并注明用提高一级的膨胀混凝土浇筑。未浇筑前应采取有效支承措施。住宅跃层楼梯在楼板上所开大洞，周边不宜加梁，应采用有限元程序计算板的内力和配筋。板适当加厚, 洞边加暗梁。
??(9).屋面上人孔、通气孔位置及详图。
??(10).在平面图上不能表达清楚的细节要加剖面，可在建筑墙体剖面做法的基础上，对应画结构详图。

基础平面图及详图:
??(1).在柱下扩展基础宽度较宽(大于4米)或地基不均匀及地基较软时宜采用柱下条基。并应考虑节点处基础底面积双向重复使用的不利因素，适当加宽基础。
??(2).当基础下有防空洞或枯井等时，可做一大厚板将其跨过。
??(3).混凝土基础下应做垫层。当有防水层时，应考虑防水层厚度。
??(4).建筑地段较好，基础埋深大于3米时，应建议甲方做地下室。地下室底板，当地基承载力满足设计要求时，可不再外伸以利于防水。每隔30~40米设一后浇带，并注明两个月后用微膨胀混凝土浇注。设置地下室可降低地基的附加应力，提高地基的承载力(尤其是在周围有建筑时有用)，减少地震作用对上部结构的影响。不应设局部地下室，且地下室应有相同的埋深。可在筏板区格中间挖空垫聚苯来调整高低层的不均匀沉降。
??(5).地下室外墙为混凝土时，相应的楼层处梁和基础梁可取消。
??(6).抗震缝、伸缩缝在地面以下可不设缝，连接处应加强。但沉降缝两侧墙体基础一定要分开。
??(7).新建建筑物基础不宜深于周围已有基础。如深于原有基础，其基础间的净距应不少于基础之间的高差的1.5至2倍，否则应打抗滑移桩，防止原有建筑的破坏。建筑层数相差较大时，应在层数较低的基础方格中心的区域内垫焦碴来调整基底附加应力。
??(8).独立基础偏心不能过大，必要时可与相近的柱做成柱下条基。柱下条形基础的底板偏心不能过大，必要时可作成三面支承一面自由板(类似筏基中间开洞)。两根柱的柱下条基的荷载重心和基础底板的形心宜重合，基础底板可做成梯形或台阶形，或调整挑梁两端的出挑长度。
??(9).采用独立柱基时，独立基础受弯配筋不必满足最小配筋率要求，除非此基础非常重要，但配筋也不得过小。独立基础是介于钢筋混凝土和素混凝土之间的结构。面积不大的独立基础宜采用锥型基础，方便施工。
??(10).独立基础的拉梁宜通长配筋，其下应垫焦碴。拉梁顶标高宜较高，否则底层墙体过高。
??(11).底层内隔墙一般不用做基础，可将地面的混凝土垫层局部加厚。
??(12).考虑到一般建筑沉降为锅底形、结构的整体弯曲和上部结构和基础的协同作用，顶、底板钢筋应拉通(多层的负筋可截断1/2或1/3)，且纵向基础梁的底筋也应拉通。
??(13).基础平面图上应加指北针。
??(14).基础底板混凝土不宜大于C30，一是没用，二是容易出现裂缝。
??(15).可用JCCAD软件自动生成基础布置和基础详图。生成的基础平面图名为JCPM.T，生成的基础详图名为JCXT?.T。
??(16).基础底面积不应因地震附加力而过分加大，否则地震下安全了而常规情况下反而沉降差异较大，本末倒置。

请参照《建筑地基基础设计规范GBJ7-89》和各地方的地基基础规程。
??
4. 暖沟图及基础留洞图:
??(1).沟盖板在遇到电线管时下降(500)，室外暖沟上一般有400厚的覆土。
??(2).注明暖沟两侧墙体的厚度及材料作法。暖沟较深时应验算强度。
??(3).洞口大于400时应加过梁，暖沟应加通气孔。
??(4).基础埋深较浅时暖沟入口底及基础留洞有可能比基础还低，此时基础应局部降低。
??(5).湿陷性黄土地区或膨胀土地区暖沟做法不同于一般地区。应按湿陷性黄土地区或膨胀土地区的特殊要求设计。
??(6).暖沟一般做成1200宽，1000的在维修时偏小。
??
5. 楼梯详图:
??(1).应注意：梯梁至下面的梯板高度是否够（楼梯平台的结构下缘至人行通道的垂直高度不应低于2.0m），以免碰头，尤其是建筑入口处。楼梯平台净宽不得小于楼梯梯段净宽，且不应小于1.2m。
??(2).踏步高度不宜大于0.2m，以免易摔跤
??(3).两倍的踏步高度加踏步宽度约等于600。幼儿园楼梯踏步宜120高。
??(4).楼梯折板、折梁阴角在下时纵筋应断开，并锚入受压区内La，折梁还应加附加箍筋
??(5).楼梯的建筑做法一般与楼面做法不同，注意楼梯板标高与楼面板的衔接。
??(6).楼梯梯段板计算方法：当休息平台板厚为80～100，梯段板厚100～130，梯段板跨度小于4米时，应采用1/10的计算系数，并上下配筋相同；当休息平台板厚为80～100，梯段板厚160～200，梯段板跨度约6米左右时，应采用1/8的计算系数，板上配筋可取跨中的1/3～1/4，并且不得过大。此两种计算方法是偏于保守的。任何时候休息平台与梯段板平行方向的上筋均应拉通，并应与梯段板的配筋相应。梯段板板厚一般取 1/25~1/30跨度。
??(7).注意当板式楼梯跨度大于5米时，挠度不容易满足。应注明加大反拱或增大配筋。
??(8).当休息平台板为悬挑板时，其内部的楼梯梯段板负筋应大于休息平台板的板上筋，长度也应大于平台板筋。
??(9).楼层处的休息平台板的配筋应与楼层板统一考虑配筋，主要是板的负筋。

6.梁详图:
??(1).梁上有次梁处(包括挑梁端部)应附加箍筋和吊筋，宜优先采用附加箍筋。梁上小柱和水箱下, 架在板上的梁, 不必加附加筋。可在结构设计总说明处画一节点，有次梁处两侧各加三根主梁箍筋，荷载较大处详施工图。
??(2).当外部梁跨度相差不大时，梁高宜等高，尤其是外部的框架梁。当梁底距外窗顶尺寸较小时，宜加大梁高做至窗顶。外部框架梁尽量做成外皮与柱外皮齐平。梁也可偏出柱边一较小尺寸。梁与柱的偏心可大于1/4柱宽，并宜小于1/3柱宽。
??(3).折梁阴角在下时纵筋应断开，并锚入受压区内La，还应加附加箍筋
??(4).梁上有次梁时，应避免次梁搭接在主梁的支座附近，否则应考虑由次梁引起的主梁抗扭，或增加构造抗扭纵筋和箍筋。（此条是从弹性计算角度出发）。当采用现浇板时，抗扭问题并不严重。
??(5).原则上梁纵筋宜小直径小间距，有利于抗裂，但应注意钢筋间距要满足要求，并与梁的断面相应。箍筋按规定在梁端头加密。布筋时应将纵筋等距，箍筋肢距可不等。小断面的连续梁或框架梁，上、下部纵筋均应采用同直径的，尽量不在支座搭接。
??(6).端部与框架梁相交或弹性支承在墙体上的次梁，梁端支座可按简支考虑，但梁端箍筋应加密。
??(7).考虑抗扭的梁，纵筋间距不应大于300和梁宽，即要求加腰筋，并且纵筋和腰筋锚入支座内La。箍筋要求同抗震设防时的要求。
??(8).反梁的板吊在梁底下，板荷载宜由箍筋承受，或适当增大箍筋。梁支承偏心布置的墙时宜做下挑沿。
??(9).挑梁宜作成等截面(大挑梁外露者除外)。与挑板不同，挑梁的自重占总荷载的比例很小，作成变截面不能有效减轻自重。变截面挑梁的箍筋，每个都不一样，难以施工。变截面梁的挠度也大于等截面梁。挑梁端部有次梁时，注意要附加箍筋或吊筋。一般挑梁根部不必附加斜筋，除非受剪承载力不足。对于大挑梁，梁的下部宜配置受压钢筋以减小挠度。挑梁配筋应留有余地。
??(10).梁上开洞时，不但要计算洞口加筋，更应验算梁洞口下偏拉部分的裂缝宽度。梁从构造上能保证不发生冲切破坏和斜截面受弯破坏。
??(11).梁净高大于500时，宜加腰筋，间距200，否则易出现垂直裂缝。
??(12).挑梁出挑长度小于梁高时，应按牛腿计算或按深梁构造配筋。
??(13).尽量避免长高比小于4的短梁，采用时箍筋应全梁加密，梁上筋通长，梁纵筋不宜过大。
??(14).扁梁宽度不必过大，只要钢筋能正常摆下及受剪满足即可。因为在挠度计算时，梁宽对刚度影响不大，加宽一倍，挠度减小20%左右。相对来讲，增大钢筋更经济，钢筋加大一倍，挠度减小60%左右，同时梁的上筋应大部分通长布置，以减小混凝土徐变对挠度的增大，如果上筋不小于下筋，挠度减小 20%。
??(15).框架梁高取1/10~1/15跨度，扁梁宽可取到柱宽的两倍。扁梁的箍筋应延伸至另一方向的梁边。
(16).当一宽框架梁托两排间距较小的柱时，可加一刚性挑梁，两个柱支承在刚性挑梁的端头。
??(17).梁宽大于350时，应采用四肢箍。
??
7. 柱详图：
??(1).地上为圆柱时，地下部分应改为方柱，方便施工。圆柱纵筋根数最少为8根，箍筋用螺旋箍，并注明端部应有一圈半的水平段。方柱箍筋应使用井字箍，并按规范加密。角柱、楼梯间柱应增大纵筋并全柱高加密箍筋。幼儿园不宜用方柱。
??(2).原则上柱的纵筋宜大直径大间距，但间距不宜大于200。
??(3).柱内埋管，由于梁的纵筋锚入柱内，一般情况下仅在柱的四角才有条件埋设较粗的管。管截面面积占柱截面4%以下时，可不必验算。柱内不得穿暖气管。
??(4).柱断面不宜小于450X450，混凝土不宜小于C25，否则梁纵筋锚入柱内的水平段不容易满足0.45La的要求，不满足时应加横筋。异型柱结构，梁纵筋一排根数不宜过多，柱端部纵筋不宜过密，否则节点混凝土浇筑困难。当有部分矩形柱部分异型柱时，应注意异型柱的刚度要和矩形柱相接近，不要相差太大。
??(5).柱应尽量采用高强度混凝土来满足轴压比的限制，减小断面尺寸。
??(6).尽量避免短柱，短柱箍筋应全高加密，短柱纵筋不宜过大。
??(7).考虑到竖向地震作用，柱子的轴压比及配筋宜留有余地。
??(8).独立柱上或柱的中部（半层处）有挑梁时，挑梁长度应有限制。
??
??在用PKPM软件计算梁柱时，应尽量采用TAT或SATWE三维软件。相对平面框架PK来讲，第一，计算结果更接近实际受力状态，如地震力或风力是按抗侧移刚度分配，而不是按框架的楼面从属面积，还如从框架柱出挑的梁和从次梁出挑的梁，因次梁的支座(框架梁)发生下沉变形，内力重分布，从框架柱出挑的挑梁配筋将较大。第二，快速方便，三维软件整体计算，不必生成单榀框架，再人工归并，可整楼归并。第三，TAT或SATWE还可以进行井式梁的计算，由于 PKPM软件计算梁时仅按矩形计算，而井式梁的断面较小，有可能超筋，此时可取出弯距再按T型梁补充计算，不必直接加大梁高。在绘制施工图时，较大直径的钢筋连接宜用机械连接取代焊接，造价相差不大，但机械连接可靠并易于检查。机械连接接头位置可任意，但一次截断的钢筋不大于50%，接头位置应错开 70d。
??
8. 重点注意或设计原则:
??(1).抗震验算时不同的楼盖及布置(整体性)决定了采用刚性、刚柔、柔性理论计算。抗震验算时应特别注意场地土类别。8度超过5层有条件时，尽量加剪力墙，可大大改善结构的抗震性能。框架结构应设计成双向梁柱刚接体系，但也允许部分的框架梁搭在另一框架梁上。应加强垂直地震作用的设计，从震害分析，规范给出的垂直地震作用明显不足。
??(2).雨蓬不得从填充墙内出挑。大跨度雨蓬、阳台等处梁应考虑抗扭。考虑抗扭时，扭矩为梁中心线处板的负弯距乘以跨度的一半。
??(3).框架梁、柱的混凝土等级宜相差一级。
??(4).由于某些原因造成梁或过梁等截面较大时，应验算构件的最小配筋率。
??(5).出屋面的楼电梯间不得采用砖混结构。
??(6).框架结构中的电梯井壁宜采用粘土砖砌筑，但不能采用砖墙承重。应采用每层的梁承托每层的墙体重量。梯井四角加构造柱，层高较高时宜在门洞上方位置加圈梁。因楼电梯间位置较偏，梯井采用混凝土墙时刚度很大，其它地方不加剪力墙，对梯井和整体结构都十分不利。
??(7).建筑长度宜满足伸缩缝要求，否则应采取措施。如：增大配筋率，通长配筋，改善保温，铺设架空层，加后浇带等。
??(8).柱子轴压比宜满足规范要求。
??(9).当采用井字梁时，梁的自重大于板自重，梁自重不可忽略不计。周边一般加大截面的边梁。
??(10).过街楼处的梁上筋应通长，按偏拉构件设计。
??(11).电线管集中穿板处，板应验算抗剪强度或开洞形成管井。电线管竖向穿梁处应验算梁的抗剪强度。
??(12).构件不得向电梯井内伸出, 否则应验算是否能装下。电梯井处柱可外移或做成L型柱。
??(13).验算水箱下、电梯机房及设备下结构强度。水箱不得与主体结构做在一起。
??(14).当地下水位很高时，暖沟应做防水。一般可做U型混凝土暖沟，暖气管通过防水套管进入室内暖沟。有地下室时，混凝土应抗渗，等级S6或S8，混凝土等级应大于等于C25，混凝土内应掺入膨胀剂。混凝土外墙应注明水平施工缝做法，一般加金属止水片，较薄的混凝土墙做企口较难。
??(15).采用扁梁时，应注意验算变形。
??(16).突出屋面的楼电梯间的柱为梁托柱时应向下延伸一层，不宜直接锚入顶层梁内，并且托梁上铁应适当拉通。错层部位应采取加强措施。女儿墙内加构造柱，顶部加压顶。出入口处的女儿墙不管多高，均加构造柱，并应加密。错层处可加一大截面梁，上下层板均锚入此梁。
??(17).等基底附加压力时基础沉降并不同。
??(18).应避免将大梁穿过较大房间，在住宅中严禁梁穿房间。
??(19).当建筑布局很不规则时，结构设计应根据建筑布局做出合理的结构布置，并采取相应的构造措施。如建筑方案为两端较大体量的建筑中间用很小的结构相连时(哑铃状)，此时中间很小的结构的板应按偏拉和偏压考虑。板厚应加厚，并双层配筋。
??(20).较大跨度的挑梁下柱子内跨梁传来的荷载将大于梁荷载的一半。挑板道理相同。
??(21).挑梁、板的上部筋，伸入顶层支座后水平段即可满足锚固要求时，因钢筋上部均为保护层，应适当增大锚固长度或增加一10d的垂直段。
??
??9.常用轻隔墙(加气块或陶粒)自重(含双面抹灰)：150墙：1.66，200墙：1.98，250墙：2.30，300墙：2.62 KN/M2。泰柏板：1.10 KN/M2。
??
??10.关于降水问题：当有地下水时，应在图纸上注明采取降水措施，并采取措施防止周围建筑及构筑物因降水不能正常使用(开裂及下沉)，及何时才能停止降水(通过抗浮计算决定)。
??
??11. 进行框架结构设计时，设计人员还应掌握如下设计规范：建筑结构荷载规范、抗震规范、混凝土结构设计规范等。并应考虑当地地方性的建筑法规。设计人员应熟悉当地的建筑材料的构成、货源情况、大致造价及当地的习惯做法，设计出经济合理的结构体系。
??
??12. 关于绘图：
??(1).一般钢筋粗线宽度为.45, 距边界线1，圆点直径为.6。
??(2).应注意墙身剖面、连梁剖面、墙出挑梁的水平筋位置。
??(3).注意一、二级钢是否加弯钩，二级钢的断点一般不加45度直钩，除非不能表达清楚。
??(4).字高应为2.5,3.5,5,7,10,14, 高宽比：0.8。在图面中，一般英文字高取2.5或3.5, 汉字取3.5或5，在说明处多用7。当多个数字一样时，个数在前，如11X280=3080。

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三、地基处理设计与施工100问混凝土结构设计的步骤
由正截面设计初步确定：
1.截面尺寸
2.混凝土强度指标
3.钢筋强度指标
4.纵向钢筋用量

按所诉内容计算荷载引起的剪力设计值

检验截面的最小尺寸的规定

如果不满足条件就改变截面尺寸重新确定

满足则无腹筋梁判别公式
若满足则按构造配筋

不满足则分两步
1.仅配箍筋
2.配箍筋兼弯起筋
方案1 确定箍筋用量判别是否满足最小箍筋率
方案2 有两种选择（1）先选择箍筋用量然后求弯起筋用量再由之求断面面积确定
（2）先根据以配纵筋选定截面面积再确定箍筋用量判别是否满足最小配筋率，满足则结束，不满足则取最小配筋率，结束

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三、地基处理设计与施工100问
什么是地基处理的动力排水固结法?
排水固结法即指给地基预先施加荷载,为加速地基中水分的排出速率,同时在地基中设置竖向和横向的排水通道,使得土体中的孔隙水排出，逐渐固结，地基发生沉降，同时强度逐步提高的方法。该法常用于解决软粘土地基的沉降和稳定问题，可使地基的沉降在加载预压期间基本完成或大部分完成，使建筑物在使用期间不致产生过大的沉降和沉降差。同时，可增加地基土的抗剪强度，从而提高地基的承载力和稳定性。实际上，排水固结法是由排水系统和加压系统两部分共同组合而成的。排水系统是一种手段，如没有加压系统，孔隙中的水没有压力差就不会自然排出，地基也就得不到加固。如果只增加固结压力，不缩短土层的排水距离，则不能在预压期间尽快地完成设计所要求的沉降量，强度不能及时提高，加载也不能顺利进行。通过计算确定回填的堆载计划、地基处理分区和施工要求，既经济合理，又满足了施工工期的要求。
排水固结法作为处理软粘土地基的有效方法，在工程上得到广泛的应用。采用排水固结法可同时解决沉降和稳定问题。使地基的沉降在加载预压期间大部分或基本完成，建筑物在使用期间不致产生不利的沉降和沉降差，且加速地基土抗剪强度的增长，从而提高地基的承载力和稳定性。
排水固结法是由排水系统和加压系统两部分共同组合而成的。设置排水系统主要在于改变地基原有的排水边界条件，增加孔隙水排出的通路，缩短排水途径，它由竖向的排水井和水平向的排水垫层构成。由塑料芯板和滤膜外套组成的塑料排水板作为竖向排水通道在工程上的应用日益增加，塑料排水板可在工厂制作，运输方便，尤其适合象三门这样的缺乏砂源的地区使用，可同时节省投资。加压系统，即是施加起固结作用的荷载，土中的孔隙水因产生压差而渗流使土固结。
排水系统是一种手段，如没有加压系统，孔隙中的水没有压力差，不会自然排出，地基也就得不到加固。如果只施加固结压力，不缩短土层的排水距离，这不能在预压期间尽快地完成设计所要求的沉降量，土的强度不能及时提高，各级加载也就不能顺利进行。所以，排水系统和加载系统在设计时总是需要结合起来考虑。
根据沉降变形分析计算，采用塑料排水板堆载预压法处理软弱土层，要求将各处理区场地整平后，在滩涂面上铺设一层土工布和0.8m厚的碎石垫层，再插打塑料排水板。塑料排水板采用SPB-IB型标准排水板，宽度100mm，厚度为4mm，呈梅花形布置，间距1.5m。排水板的深度应穿透淤泥层的底面，各地基处理分区所需的塑料排水板见表2。

表2 各地基处理分区塑料排水板表
地基处理分区处理区平面面积(ha) 塑料排水板数量(根) 处理区场地标高(m)
T3-2 6.50 33358 约0~4.2
T1-2 7.77 39876 约-1.0~2.0
T2-1-2 20.48 105104 约-1.0~2.5
合计 34.75 178338
为适应地基处理区和直接回填区地基的变形，防止在分界线处因地基固结程度相差较大而引起的地基开裂和承载力突变，在处理区内靠近直接回填区约20m的范围内，塑料排水板的间距从1.5m过渡到2.0m，其打设深度亦可适当减小。
4堆载计划的确定
根据土层特性，计算其在堆载回填预压荷载下的沉降变形量，进而估计达一定固结度的时间及堆载预压后地基强度增长量，以此来评价地基条件，并提出合理的回填堆载计划及地基处理方案。
因施工面较大，故假定大面积堆载。堆载回填材料为开挖山体的土石方，计算中取岩石堆密度r=17.0kN/m3，回填层平均高度7.0m。软弱土层（包括淤泥层和淤泥质软粘土）计算层厚14.0m（厂区南侧滩涂），固结系数Ch=Cv=2×10-3cm2/s，Cu=10.0kPa（十字板剪切试验），三轴固结不排水剪土的内摩擦角jcu=10.0°。
4.1最终沉降计算结果
回填高度为7.0m时，预压荷载下地基的最终变形为：
=1.50m
式中：Sf--最终竖向变形量；
e0i--第i层中点土自重压力所对应的孔隙比；
e1i--第i层中点土自重压力和附加压力之和所对应的孔隙比；
hi--第i层土层厚度；
x--经验系数，1.1~1.4，荷载较大，地基土较软弱时取较大值。
4.2不采取处理措施的情况
根据费连纽斯(Fellenius)公式，天然地基容许施加的第一级荷载P1：
=42.83kPa
其中：Cu--天然地基的不排水抗剪强度，由现场原位十字板剪切试验结果测定。
K--安全系数。
在P1荷载作用下，固结度U=70%时提高以后地基强度为Cu1：

式中：h--为考虑剪切蠕变的强度折减系数；
Ut--地基平均固结度；
--预压荷载引起的附加竖向压力；
相应的所需时间t：
=12.11yr
由以上计算可知，在允许的P1荷载作用下，达到70%固结度所需的时间长达12.11年之久，无法满足施工工期的要求，而且地基抗剪强度增长不大，仅为37.6%。
堆载厚7.0m，预压5年后地基固结度和强度的增长为17.44kPa，故地基抗剪强度仅提高7.44kPa左右。
结论分析：
能满足施工时沉降固结的要求； 不 软弱土层固结度仅达44.7%， 在7.0m厚堆载下预压5年后，
破坏； 地基将发生剪切 荷载P0=119kPa＞42.83kPa（第一级容许施加荷载）， 直接堆载7.0m厚土层，
排水系统采用塑料排水板。 采用预压排水固结法处理， 必须进行地基处理。考虑到工程特点、地基条件及施工期等各种因素， 由以上两点可知，
4.3采取预压排水固结措施的地基简化方法计算
i. 采用标ii. 准型塑料排水板（宽度b=100mm，iii. 厚度d=4mm）排水，iv. 排水板施工长度打穿软粘土层，v. 即长度为14.0m。则塑料排水板的换算直径：
=66.2mm。
vi. 塑料排水板等边三角形布置，vii. 间距l=1.5m，viii. 则等效圆直径：
=1.575m。
ix. 计算中进行了一些简化，x. 不xi. 考虑软弱土层的竖向排水固结，xii. 只考虑向内径向排水固结。
第一级容许荷载P1=42.83kPa（堆载厚度H1=2.52m）作用下地基最终沉降量S1=0.65m。达到90%固结度时的沉降量S1′=0.59m，提高后的地基不排水抗剪强度Cu1=15.12kPa，所需时间计算（此处忽略竖向排水引起的固结度）：

=23.8
t1=0.273yr=3.28mo
重复以上计算，结果列于表3。
表3 简化法计算固结沉降量

由表3可知，加三级荷载共12.46m厚，大于7.0m（厂平要求需达到的计算回填厚度）和1.50m（最终沉降量）之和。按最终回填厚度8.50m计算的抗剪强度Cu=29.64kPa。
在插打塑料排水板的情况下，分三级加荷，总堆载高度8.50m，经过0.82年，沉降量为1.50m，固结度达90%，地基的抗剪强度可由原来10.0kPa的提高到29.64kPa。
4.4改进高木俊介法计算
改进高木俊介法计算是地基处理规范推荐采用的方法。塑料排水板的形式和布置如上所述，考虑分级等速加载的条件下，t时间对应总荷载的地基平均固结度Ut：

式中： --第i级荷载的加载速率；
--各级荷载的加载速率；
--分别为第i级荷载加载的终止和起始时间（从零点起算）。
采用改进高木俊介法计算固结沉降量的结果列于表4，相应的地基承载力安全系数如表5。
表4 改进高木俊介法计算固结沉降量

表5 施工期加载地基承载力安全裕度

虽然上表中地基承载力的最小安全裕度偏小，最低值为1.0，但考虑到大面积的回填区，由于土层的相互镇压作用，地基不会滑动。且该值是一个瞬时值，由于塑料排水板良好的排水作用，孔隙水压力消散较快，地基土固结，相应的承载力也会增长。所以，有理由认为地基是安全的。
4.5两种计算方法的总结和比较
采用简化方法与按规范所用的计算结果两者基本一致，如表6所示。
表6 简化方法与规范推荐方法计算结果比较
项  目达90%固结度时间（天）最小安全系数加  载方  式最终沉降（m）
简化方法 300（三级） 1.2 分级瞬时 1.50
规范推荐方法 370（四级） 1.0 分级等速 1.74

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三、地基处理设计与施工100问
（续）什么是地基处理的动力排水固结法?
4.6堆载方案
根据工程地质条件和回填后场地的用途不同，堆载回填区分成三类：承载回填区、控制回填区、一般回填区。承载回填区作为建筑物、构筑物承载地基的回填，如T1-2区。控制回填区作为施工现场区域、施工临建区及设备材料堆场的回填，需进行地基处理的T2-1-2和T3-2属于该区。一般回填区为备用场地的回填，主要是不须进行地基处理的区域。
堆载均采用开山石料回填，填料级配要求良好，粗石料中最大块体尺寸为500mm，且不超过每层铺设厚度的2/3，石料中500mm块石体积含量不大于20%，回填时要分散布置。T1-2承载回填区压实系数为0.92～0.95，T2-1-2和T3-2控制回填区压实系数为0.9～0.92。
地基处理区采用塑料排水板堆载预压法处理软土地基，最大堆载高度按8.5m考虑（其中包括回填厚度7m和地基沉降1.5m），分四级加荷，加载厚度分别为2.5m、2.5m、2.5m和1m。加载历程见图2，施工加载计划的每一级之间的时间差均可满足土石方开挖施工进度的要求。第一级堆载厚度包括了0.8m碎石滤水垫层。为了便于施工操作，每级又可分2层回填，但每层回填高度不能太大，约1~1.5m。只有第一级全部填完才可开始填筑第二级。两级之间在同一固定区域的回填时间差应大于4~5个月。对回填厚度较小的区域，最后一级回填高度须根据场地自然标高和要求的厂平标高且考虑了回填沉降和找平设计的需要确定。但分级回填荷载的高度仍受2.5m的限制，分级间隔时间也需满足。
图2 加载时间历程

属于承载回填区的T1-2区顶部1.5m的范围，距建筑物周边1m以内，不得有粒径超过100mm的石块；距建筑物5m内，粗石料回填层每层铺筑厚度为0.75m，并将超过500mm粒径的石块去除。
5地基处理施工要求
回填施工过程中应符合下列要求：
鱼、虾塘内的水应提前排干，并清除表面的淤泥和杂物。在稳定山坡上填方，应清除基底上的植被。
填方施工应接近水平地分层回填和压实，在检验其压实系数和压实范围符合设计要求后，才能进行上层填筑。
按滩涂场地自然坡度，以各施工分区为单元进行场地整平，按10m×10m的方格网验收，整平后的加固区内地面高差在±20cm以内，整平材料为碎石。
碎石垫层含泥量小于3%，渗透系数不小于1×10-2cm/s。对于塑料排水板要求竖向排通量＞40×10-6m2/s，排水板的滤膜要求采用中长或长丝无纺布，渗透系数＞2×10-2cm/s，有效孔径＜0.006mm，采用自动和粘胶自动包装。
0.8m厚碎石垫层须采用颗粒级配良好且粒径≤50mm的碎石或卵石。
回填前，应对填方基底和已完隐蔽工程进行检查和中间验收，并作好记录。在下层密实度经检验合格后，方可进行上层施工。
不合适的材料禁止用于堆载回填，包括：泥炭、木材、有机物及易腐烂的材料；易自燃的材料；液限超过80以及塑性指数超过55的粘土、泥浆；含水量大于规范中此种材料允许最大值的材料。
如果恶劣的天气条件影响回填的质量，应中止回填，施工单位安排的临时排水系统或沟坑都应在工作完成后除去。
在工程回填压实之前，施工单位应选取有代表性的小区，根据以往的工程经验，选取对应的施工机械，把经级配试验确定的级配回填料层厚、含水量、碾压遍数、碾压速度等作为参数，进行试验，找出最符合设计要求的合理参数。
6现场试验监测
为了确保排水固结法在软弱地基处理中达到预期的效果，监测施工过程中地基的变形和固结情况，及时控制加载速率和进程，防止地基的剪切破坏和滑动，保证施工安全及施工质量，必须在现场对地基的变形、固结、强度增长等进行现场监测与分析，并为今后设计地面建筑物提供必要的地基参数，以满足设计要求。
现场试验监测的主要内容有：
准进行测量。约每10000m2布置1只沉降板。 按四等水准测量的标 基底沉降：采用沉降板上接双套管，
监测采用塑料排水板处理后地基的超静孔隙水压力的消散及地基的固结情况。 每组沿深度布置， 地基孔隙水压力：采用钻孔预埋钢弦式孔隙水压力计并用频率仪测量。约每20000m2布置1组孔隙水压力测点，
以了解各土层的变形与固结情况。 用电磁式沉降仪进行观测。约每30000m2布置1只分层沉降测孔， 地基分层压缩变形：采用预埋分层沉降测管及磁性环，
时监测回填石料对海堤的影响。 用测斜仪进行测量。在处理区外布置侧向位移测孔，同 地基侧向位移监测：采用预埋测斜管，
试验一次。 仪进行测试。约每30000m2布置1组十字板试验预留孔。沿深度每隔约1.0m剪切 现场十字板及取土试验：采用预埋十字板孔用现场十字板剪切
检测回填后的基础承载力。 约每30000m2布置1点现场载荷板试验， 现场载荷板试验：载荷板面积2m2，
根据现场试验监测的内容，提出相应的控制标准：
a) 在排水碎石垫层上设置的沉降观测点沉降速率Smax值控制标b) 准：[Smax] ≤10mm/d；
c) 在距离堆载坡脚外1m处设置的边桩的侧向水平位移速率Mmax值控制标d) 准：[Mmax] ≤4mm/d；
e) 在地基中不同f) 深度处埋设的孔隙水压力计的超静孔隙水压力系数Af值控制标g) 准：[Af] ≤0.6；
h) 其他监测项目控制标i) 准：数值不j) 出现急剧变化。
在施工期间，若上述控制标准中有一项标准未达到要求，应立即停止填筑。
7结论及建议
根据类似工程的监测经验，经塑料排水板堆载预压处理，明显地改善了软土层的排水固结过程，使得整个工程得以顺利进行。在回填层荷载的作用下，地基土的超静孔隙水压力不断消散，地基土承载力不断提高。软弱土层的影响深度主要与上覆荷载及排水板的处理深度有关，从分层沉降、孔隙水压力及水平位移的测试成果看，主要影响深度在排水板处理深度范围内，对排水板以下地层的影响则较小，土的物理力学指标也从淤泥变成为粘土。
场地内地基土经排水固结处理后在两年的施工期内主固结沉降将完成或接近完成，但由于软土地基的次固结特征比较明显，次固结变形将是长期的，建议所有在软土地基上的建筑物均应按规定设置永久沉降观测点，定期观测，根据建筑物的变形情况，推算建筑物的次固结变形发展规律，防止建筑物出现险情。
三门核电站本作安全、经济的原则采用排水固结法对地基进行处理，既节省投资，又满足了施工工期紧迫的要求。塑料排水板的施工方便快速，在缺乏砂源的地区相对价格便宜，且施工工艺成熟，效果显著而得到广泛的应用。三门核电站的排水固结法地基处理方案经过专家组的多次评审，得到专家们的充分肯定，认为该方案较突出地考虑了方案的可行性、经济性和施工的可行性：根据工程地质条件及场地使用的要求，分区基本合理；技术可靠，经济合理；回填要求可行，在大面积的开挖回填中将发挥良好的作用。

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基坑降水问题

问题:
某场地上部地层以粉土、粉质粘土、粉砂为主。勘察期间地下水位标高为17.29m（天然地面标高20.1m），基础埋深10.50m，考虑汛期地下水位有所上升，水位变幅为1.5m，建议采用管井法进行降水。
地层情况如下（地层起伏变化很小）：
土层渗透系数平均厚度
2层粉土 0.25m/d 1.24m
3层粘土 0.05m/d 1.32m
4层粉土 0.25m/d 3.55m
5层粘土 0.05m/d 1.64m
6层粉土 0.30m/d 1.73m
7层粉粘 0.10m/d 1.68m
8层粉土 0.30m/d 2.48m
9层粉粘 0.10m/d 3.59m
10层粉土 0.30m/d 4.38m
（以下还是砂、土等等，但是都没有提供渗透系数了。）
2、4、6、8、10层为含水层；
3、5、7、9层为弱含水层；
含水层的平均渗透系数为0.20m/d（就是把以上所有土层，即２～１０层，进行渗透系数厚度加权计算所得）。
利用管井法进行计算，含水层厚度为２０m。
问题１：这个２０m是如何确定的？
设计井深为２２m。
问题２：井深如何确定？

答:
1. 降低潜水水面的设计井深是根据工程降水的要求来确定的，首先是为了满足基坑施工面干燥的条件，因此一般要求将基坑中部的潜水面降到基坑底面以下0.5m～1.0m。
2. 由于降水井一般并不布置在基坑中部，从井管到基坑中部存在水力坡降，基坑越大，从基坑中部到井管滤网的高差就越大，要求井深就越深，坡降与渗透系数有关，一般的经验值取1/10，假如距离30m，高差3m，井深取地面以下15～16m就可以了。
3. 还有渗透系数的影响，但由于基坑面积一般不大，对井深的影响不是非常明显。
4. 如果在坑内降水，井管滤网与止水帷幕的底部不能太近，否则影响止水效果。

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心结何时打开？

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基坑工程设计怎样采用的土的强度指标？

《基础规范2009修订版》中关于：基坑工程设计采用的土的强度指标，应符合以下规定：对砂类土，采用有效强度指标。

请教高老，砂土的有效强度指标应该是指有效摩擦角吧？但应怎样获得该指标？砂土的室内剪切试验恐怕不行！能用原位测试（如标贯）数据获得该指标吗？

1. 不能说砂土就不能做室内试验，如果不能做，用标准贯入击数推算的抗剪强度指标就没有资料依据了。
2. 用直剪仪做砂土的试验，得到的结果肯定就是有效强度指标。
3. 如果与标准贯入击数进行回归的指标是直剪试验的结果，那推算的结果就是有效强度指标。

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2010-01-03

心结何时打开？

离线ts_dsp

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只看该作者 83楼发表于: 2010-01-02

三、地基处理设计与施工100问
1、长短桩复合地基的适用条件？
长短桩复合地基适用于压缩土层较厚的地基。主要有两种情况：①当地基中有两个较好的桩端持力层时，若桩端落于第一层时，承载力不能完全满足承载力要求；若桩端落在第二层时，承载力过高，偏于保守，此时可设计为长短桩复合地基。②用等长的桩体承载力满足要求，但由于存在软弱下卧层，使变形不能满足要求，此时可在其中设置较长的桩体以减少变形，形成长短桩复合地基。

2、长短桩复合地基设计中应注意的事项？
①为了使不同刚度的桩体和桩间土的变形协调，须在基础下部的桩顶处设置柔性垫层。
②设计时长桩一般不作成端承桩。
③设计时应考虑地基土的蠕变，地下水下降引起地基土固结等因素，避免造成短桩和桩间土不承受荷载。
④长桩应设计为刚度较短桩大的桩。
⑤静载试验要求中压板的形状尺寸应要根据实际布桩的桩间距确定。

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