[求助]求挤密桩法处理地基技术规程 [复制链接]

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http://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTotal-SXZJ200711009.htm R.KznJ  
中国知网有卖，可惜没有币可以支付 %+iAL<S  
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这个是规程的内容简介，不是规程

􀀂岩土工程􀀁 地基基础 abw5Gz@Ag  
􀀂挤密桩法处理地基技术规程 内容简介 U&W/Nj  
杨鸿贵! 朱武卫 )%09j0y>l"  
(陕西省建筑科学研究院710082西安) # TZ`   
摘! 要: 本文对陕西省工程建设标准􀀂挤密桩处理地基技术规程 DB J61- 2- 2006的主要内容及修订依据作简 <-DQ(0xg  
要说明, 以资使用参考。 @^.o8+Pp  
关键词: 挤密桩法; 挤密标准; 桩距设计; 桩孔填料; 施工工艺; 质量检测 /s@j{*Om  
前言 DN;|?oNZ  
根据陕西省建设厅陕建函[ 2003] 160号文的要 s+E: 7T9P  
求, 由陕西省建筑科学研究院会同中国建筑西北设计 <DN7  
研究院、陕西省机械施工公司等单位组成修订组, 对 9y*2AaxW  
陕西省标准􀀂灰土桩和土桩挤密地基设计施工及验收 xri(j,mU  
规程 DB J24 - 2- 85进行全面修订。修订组通过广 NwN3T]W  
泛地调查工程实践经验, 认真分析汇总各地的试验研 k\X yR4r  
究资料、反复征求各单位意见、修订和完善后, 提出  Dn#^-,H  
􀀂规程 送审稿。由省建设厅组织的以林在贯勘察大 mLfY^&2Pr  
师任组长的专家审查组审定。与会专家的审查意见 3qkPe_<I  
∀ 一致认为: 修订后的􀀂规程 条文清晰, 内容完整, 突 @=6oB3tQA  
出重点, 定性定量恰当, # #有多处有依据的突破和 Z~]G+(  
进步, 并认为∀本􀀂规程 达到国内领先水平∃。 G_`Ae%'h  
2006年3月27日由陕西省建设厅和陕西省质量 )|6OPR@(#/  
技术监督局共同发布, 批准􀀂挤密桩法处理地基技术 |RL\2j|  
规程 为陕西省工程建设地方标准, 编号为DBJ61- 2 H.< F6  
- 2006, 自2006年5 月1日起实施。本􀀂规程 已经 w!jY(WKU  
建设部备案, 备案编号为: J10788- 2006。原􀀂灰土桩 @RHG@{x{K  
和土桩挤密地基设计施工及验收规程 DBJ4- 2- 85 PlR
$s  
同时废止。 "hnvND4=  
1! 关于􀀂规程 名称与适用性 e5d STc`  
修订后规程定名为􀀂挤密桩法处理地基技术规 /\MkH\zg  
程 针对欠压密的湿陷性黄土地基突出其挤密特点, H 3so&_  
处理的基本要求即是增大桩间土的干密度, 消除其湿 .=zBUvy  
陷性; 同时桩体材料不只限于素土和灰土, 也可采用 =~TPrO^  
二灰(石灰、粉煤灰)、水泥石灰土或水泥土等类材料。 LKBh{X0%(  
􀀂规程 名称既能反映挤密桩法的特点, 又可拓宽挤密 p,BoiYdi  
桩法的范畴和技术经济效益。 mNOxe  
作为地方标准, ∀本规程适用于陕西省湿陷性黄 tYp 185  
土、杂填土和素填土场地上建筑物(包括构筑物)挤密 05Q4$P  
桩法处理地基的设计、施工、质量检验和工程验收∃。 :{9HsF"h0  
关于本规程与相关国家与行业标准的关系, 􀀂规程 1. biPj(Dd  
0. 3条明确规定: ∀ 采用挤密桩法处理地基除应执行 z@?W
hD  
本规程外, 尚应符合现行相关国家与行业标准中强制 L=dQ,yA  
性条文的规定∃。显然, 结合地区特点和经验, , 除相 *).!  
关规范中强制性条文的规定外, 均应按本规程执行。 F#^/=AR'  
1. 0. 3条规定的原则与现行GB50025- 2004及JG J79 ft1V1 c  
- 2002规范是一致的。 7c!#e=W@B  
2! 􀀂规程 修订的主要内容 aVZ/e^kk-  
修订后的􀀂规程 分为: 总则, 术语和符号、设计、 Q^8/"aV\  
施工与质量检验和工程验收等五部分, 以及5 个附 S3s6  
录。修订的主要内容包括: 8@/MrEOW#  
28 陕西建筑! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! 2007年11月总第149期 #nq_R  
2. 1! 术语和符号: 尽可能与现行国家和行业标准中 0),fY(D2T  
的术语、符号相一致, 同时根据挤密桩法的特点, 列出 hi/Z>1ZOX  
一些常用的术语和符号, 如挤密系数􀀁c, 桩距系数􀀂 DWS#q|j`"  
排距系数n和扩径系数k等。 (aLjW=  
2. 2! 设计: ( 1)桩距设计, 桩距的大小决定着桩间土 B,]
AfH  
的挤密效果, 桩距设计与施工工艺和土的干密度有 n&2OfBJ  
关, 􀀂规程 分别列出了直接挤密成孔及予钻孔夯扩挤 3oV2Ek<d  
密成桩两类桩距计算公式。对桩间土平均挤密系数 [Z^26/5a  
的要求, 不仅按建筑类别区分, 还对素土桩与灰土等 pV O{7I  
桩采取不同的要求, 并明确了处理前地基土平均干密 7Vuf4Z5  
度的计算原则。( 2)关于挤密桩法处理地基的范围, Y+h ?HS  
除明确按现行􀀂湿阳性黄土地区建筑规范 中的规定 -<:w{
cV  
执行外, 同时也考虑挤密桩法无需开挖、深层加密及 f!F5d1N  
桩体置换面积小的特点, 增大处理深度可获得更好的 85USMPF  
技术经济效益。 Q <ulh s  
2. 3! 施工: ( 1)土中成孔、除沉管法处, 增加了冲击法 *D67&/g.  
和钻孔法, 同时强调在湿陷性黄土地基上应用这些方 ZK h4:D  
法时, 必须保证成桩的直径及桩间土挤密的效果; ( 2) (7ujJ}#,  
桩孔夯填, 对沉管法提出锤重不宜小于0. 2 ,t 逐步淘 .,f]'!5  
汰锤重偏小的夹杆式夯实机; 对冲击法和钻孔法成 2(5/#$t  
孔, 应采用1. 0 t以上的重锤夯填, 其中钻孔法还须保 qERJEyU?  
证夯扩后的桩径不低于设计要求。 &W3Hj$>  
2. 4! 质量检验: ( 1)明确规定, 以桩间土的平均挤密 VRTJKi  
系数是否达到􀀂规程 要求, 作为判定处理地层湿陷性 =7[}:haB{  
是否消除的标准, 而不采用最小挤密系数或三桩中心 &3Lh
b}m  
点部分土样是否具湿陷性为附加标准。( 2)根据桩间 Zb&"W]HSf  
土挤密的一般规律, 提出了检验分层桩间土挤密系数 1p8pH$j'  
平均值的取样部位及全处理深度平均挤密系数的计 zt!7aVm n  
算公式, 使检验方法结果较为合理可行。 S9[Y1qH>K  
3! 设计计算 ]X> I(p@  
3. 1! 桩距设计 P(!%P
p  
桩径d确定后, 桩间土的挤密效果决定于桩距S BO2s(8  
的设计, 桩距系数􀀂= s/d与桩的面积置换率m = 0. $Gcj
m~  
785 /n􀀂2 密切相关( n 为排距系数, n = h / s; h为桩的 ^kke  
排距) , 置换率m 的大小直接决定着桩间土挤密后的 *z};&UsF{  
平均干密度 d c 及挤密系数􀀁c。 KA>QW[HX  
􀀂规程 3. 2. 1条分别列出挤密成孔和预钻孔重 PZVH=dagq  
锤夯扩挤密成桩两种桩距S的计算式( 3. 2. 1 - 1)和 ;Sfe.ky@6  
( 3. 2. 1- 2) : v'm-A d+4t  
当直接挤土成孔时: 0mNL!"  
S = ! yxi&80$  
- $/ g<h  
d c _WZ{i,  
- ' e %>Ip  
d c - sR^b_/ElxT  
- ~x^Ra8A  
d CjEzsjqe<I  
! d ( 3. 2. 1 - 1) 9&{z?*  
当预钻孔夯扩成桩时: ' g d=\gV  
S = ! =@c;%
x  
- h]vEXWpG]  
d c - Y;@]G=a   
- :!^NjO  
d /k gvr&7=p  
2 7\N }QP0"u  
-
!>f:wk2  
d c - Y`3\Z6KlV  
- -s0\4  
d [+L!c}#  
! d ( 3. 2. 1 - 2)
p W
@Yr  
式中: !% % % 等边三角形布桩时, != 0. 952; 其它方式 RKZBI?@4  
布桩时, != 0. 886 / n; 其余符号的涵意 [hV}$0#E[O  
及其数值确定分叙如下: i-9W8A  
( 1) d 为处理前地基土的平均干密度( g /cm3 ), ]WK~`-3C^  
宜取基础下主要受力层(处理层)范围内, 按各处理土 ,w f6gmh8  
层厚度加权计算的干密度平均值, 不宜简单按算术平 ZYt1V"2VJ  
均值计算 d, 以保证主要处理土层挤密的效果。 V.ETuS;  
( 2) dc 为桩间土挤密后的平均干密度(g /cm WD1>{TSn  
3 Et y?/  
), jO9!:L>b`  
dc = 􀀁c dmax。 dmax 为桩间土挤密后的平均干密度( g / Ezev ^O]
 
cm3 ); 􀀁c 为桩间土挤密后要求达到的平均挤密系数; nNeCi  
对土桩挤密地基及甲、乙类建筑的灰土桩、水泥土桩 4I9Yr
 
及二灰桩等挤密地基不宜小于0. 93, 对丙类建筑的灰 ,~/WYw<o  
土桩等挤密地基不宜小于0. 90。以上规定是根据陕、 2Bi?^kQ#  
晋、甘等地多处现场浸水载荷试验结果综合分析后确 T[<554  
定的, 所有试验均以桩间土的平均挤密系数􀀁c 以及 6s>io%,:  
相对湿陷量Sw /d& 0. 015为判定标准, 而不涉及三桩 NLu[<u U*  
中心点土样的最小挤密系数􀀁cm in 或三桩中心点部分 9I*2xy|I  
土样是否存在湿陷性。具有一定胶凝强度的灰土等 =!)x`1j!S  
类挤密桩, 不仅桩体强度较高、水稳定好, 同时具有较 Ta$55K0  
大的变形模量, 在复合地基承重荷载压力时, 桩土应 ?dXAHY  
力比∀p /∀s = 8. 6~ 10. 7, 且浸水前后变化不大; 面积 /|3~
LvIt=  
置换率仅为10% ~ 15% 的灰土桩承担了近50~ 60% I>q!co9n  
2007年11月总第149期! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! 陕西建筑29 KWM.e1(  
的荷载, 对桩间土具有明显的卸减压作用, 而土桩挤 H^dw=kS  
密地基类似于大厚度的土垫层, 因此对土桩挤密地基 {yB0JL}n  
及基底压力较高的甲、乙类建筑的灰土桩挤密地基桩 N,UUM|?9_  
间土的平均挤密系数􀀁c 应有较高要求, 这些均已为 ]L2b|a3  
现场浸水载荷结果所证实。 "MK2QIo  
( 3) k为扩径系数, 即夯扩后的成桩直径d与预 ui-]%~  
钻孔直径d0 之比, k= d /d0。在( 3. 2. 1- 2)式中, d= $)~:H-  
kd0, 代入原式后, 式中根号中的分子变为k dc - d, 根 ^CgN>-xZ?#  
号后则变为d0, 当令k
,& wd  
2 d c - d = d c 时, 得k = MS:,I?  
1 + hhz#IA6,  
- Dp4x\97O  
d / ss6{+@,  
- uzT+,  
dc , 如设想钻孔直径d0 夯扩成桩与挤密桩 ky&wv+7  
孔直径为d的挤密效果相等而桩距S不变时, 则扩径 d|8-#.gV  
系数必须达到k 􀀁 1 + o_BRsJy  
-
^
"~r/@l  
d / Cm]\5}Py  
- t|s(V-Wq  
d c。陕西关中地区一般 V`9*_8Dx2  
d / d c = 0. 75~ 0. 88, 则最小的扩径系数km in = 1. 32~ L c )i  
1. 37, 常用d0 = 0. 40m, 故夯扩后的桩径应不小于0. 4Dy1M}7
 
53m ~ 0. 55m。若夯扩后桩径过小, 则桩间土挤密效 >cpv4Pgm  
果差; 若夯扩桩径较大, 桩距有可能稍许增大, 但现场 @R<z=n"  
施工往往又难以完全达到, 特别对含水量偏小的黄土 j3H_g
^  
地基。 vz)R84  
鉴于钻孔夯扩挤密法的桩距S 与挤密成孔法基 z]KJ4  
本相当, 而置换率增大约80% , 势必增加了地基处理 {Us^4Xe  
的费用, 同时桩径及桩间土挤密的效果, 设计及施工 @6Lp$w  
人员均不易操控; 但从另一方面看, 该工法具有振动 B@S~v+Gr  
及噪音较低, 在含水量较高的场地便于成孔等优点, W)'*Dcd  
故􀀂规程 3. 2. 2条, 对钻孔夯扩径挤密法的适用范围 j#u{(W'r  
作出了必要的规定。 )~gIJW  
3. 2! 处理范围 YkE_7r(1  
( 1)处理宽度, 挤密桩地基平面处理范围, 对每边 eeBW~_W  
超出基础边缘的处理宽度bs作出规定。其规定的原 xel|,|*Yq  
则与现行国家标准􀀂湿陷性黄土地区建筑规范 基本 gW<4E=fl  
一致, 但对I、JI级湿陷性黄土地基上的丙类建筑, 该 5V~vND* s  
规范并未明确要求整片处理, 而实践中常为便于施工 RF;[:[*W  
或考虑处理地基的整体均匀性而采用了整片处理, 故 'h^Ya?g  
􀀂规程 对这种情况厂的丙类建筑, 且采用条基或独立 L2_[M'  
基础时, 可仍按局部处理确定其外放宽度bs。 L)4~:f
)B  
( 2)处理厚度(含桩顶垫层及桩长)应不少于􀀂黄 Q}cti/  
土规范 规定的最小处理厚度, 但需考虑挤密桩法具 KoA
+Vv9  
有原位处理、不需开挖和横向挤压、深层加密的特点, B_D0yhh  
其桩体面积置换率仅为10% ~ 23% , 合理增大处理厚 (BngwLVDK  
度或深度, 不仅可基本或全部消除地基的湿陷量, 免 ;kWWzg  
除长期防水等后顾之忧, 若为厚2m ~ 3m 的换土垫层 p+5J  
法比较, 处理费用相当或略有增大, 但又可免除基坑 {{B'65Wu  
深开挖与支护的困难, 技术经济效益会更好。 p]<)6sZ  
3. 3! 地基承载力 HCCq9us  
挤密桩地基承载力特征值, 应通过现场单桩或多 T]/5aA4  
桩复合地基载荷试验确定。对少量确无条件试验的 / !y~Q|<|=  
工程项目, 可按当地工程经验确定, 也可按经验公式 C/QrkTi=  
3. 4. 2进行估算。对未经试验确定的承载力特征值, 6=Wevb5YJ  
􀀂规程 作出偏于安全与合理的限定, 但这种限定值不 $|@pY| f  
宜理解为挤密桩复合地基承载力特征值的上限。 =M}tet }  
灰土挤密桩法已成功应用于近20层的多幢高层 $xK\$kw\  
建筑地基处理, 其基底压力约为400kPao 大量载荷试 It<VjN9  
验结果也证明, 灰土挤密桩地基承载力特征值fspk, 在 q<Qjc  
地基土自然含水量状态下, 一般可达到250~ 350kPa, _s<s14+od  
经深度修正后的承载力值可达到400kPa以上; 水泥 irvd>^&jDC  
土桩挤密地基的fspk可达到500~ 600kPa, 已成功用于 a47e  
西郑高速客运专线建设中。 ^IyYck'y+  
4! 施工工艺 ]')y(_{  
4. 1! 土中成孔 u'k+t`V&  
本次􀀂规程 列出了沉管法、冲击法和钻孔法三种 %YbL%i|U  
土中成孔方法, 前两种在成孔过程中直接挤土, 而钻 io(!z-$  
孔法为取土成孔, 成孔时无挤土作用, 只好依靠重锤 9_4(}|"N|  
夯扩桩径成桩时, 才能使桩间土挤密。 A@Lr(L  
沉管法是挤密桩的传统施工方法, 已有70 多年 :pNS$g[  
的历史, 由于其成孔质量稳定, 挤密效果可靠, 工效较 vxug>2  
高而施工机械和装备容易获得和操作, 现仍是挤密桩 .R#-u/6g(  
最普遍应用的成孔方法。冲击法成孔是采用直径0. =qbN?a/?2  
3m~ 0. 4m, 锤重0. 6t~ 3. 7t的专用冲击锤头, 在土中 [-i&)eX  
30 陕西建筑! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! 2007年11月总第149期 `%^w-'  
冲击挤土成孔, 由于其冲孔深度不受机架高度的限 P#Whh  
制, 孔深可达20m, 振动和噪音较小, 国外从1963年 2h#.:!/SMw  
即开始应用, 并已成为俄罗斯和东欧诸国挤密桩施工 ;<mcvm  
重要的成孔方法之一。据资料介绍, 如合理设计冲锤 T1R~^x1  
的外型, 如抛物线旋转体型, 冲孔效率可明显提高, 对 Bp@\p)P(  
处理深度超过12m 的挤密桩施工, 冲击法不失为一种 ~]].i~EV(  
有效可行的挤密成孔方法。钻孔法适用于土的含水 &,3s2,1U(  
量偏大, 或环境对噪音和振动有限制的场地, 不宜盲 5%4yUd#b  
目普遍采用。 cL
Rzm9
 
4. 2! 桩孔夯填 ,CN(;
z)  
( 1)桩孔填料除已广泛采用的素土、灰土外, 还可 ;nJ2i?"  
根据现有的试验资料和经验, 以及部分工程的需要, m`):= ^nC  
在1: 9或2: 8 灰土中掺入2% 一5%的水泥, 或采用 NpCQ4K  
二灰(石灰、粉煤灰)、水泥土(体积比1: 9~ 2: 8)等胶 R]o0V*n  
凝性材料。这类填料不仅具有较高的强度和变形模 H:OpS-b  
量, 同时可提高桩体的水稳定性, 使桩体与挤密桩复 Z9MR"!0  
合地基承载力特征值显著增大。二灰桩及水泥土桩 'Z:wEt!  
等仍属于柔性桩范畴, 一般不具刚性桩的特性。 D?UURURf  
( 2)桩孔夯填机具已往常用夹杆式夯实机, 对解 KFRf5^%  
决当时桩孔夯填施工起到了积极作用, 但其夯锤重量 W /*?y&  
仅为0. 1t左右, 施工时必须严格控制分次填料量, 否 !@wUARQ  
则夯填质量难以保证。目前工地普遍采用民工分包 2(x| %  
计件的方式进行夯填施工, 用轻锤夯实, 质量更难保 {$5g29  
证。故规程提出: 对沉管法成孔, 宜采用锤重0. 2t以 X @pm!c#  
上的夯实机夯填桩孔; 冲击法成孔; 宜采用原冲孔锤 w{u,YM(Q  
头夯填桩孔; 而钻孔法成孔, 应用采锤重1. 0t以上的 Jw#7b[a  
夯实机夯填并扩孔, 达到设计的成桩直径。提出以上 f$9|qfW'$  
要求期望逐步淘汰现有的夹杆式夯实机, 广泛采用重 ,0ilNi>  
锤夯实桩孔, 确保桩孔夯填质量。 +>%51#2.Q  
5! 质量检验 &5.J y2hO]  
5. 1! 检验的项目与内容 J}+N\V~
 
( 1)成孔质量检测。包括孔径、孔深、垂直度、桩 +v'2s@e` #  
位以及桩孔内有无缩径、回淤、坍土和积水等, 以施工 +0j{$MPZ  
自检为主。 =v'Aub  
( 2)夯填质量检测。包括填料的质量与配合比、 Zy.A9Bh~  
夯实质量等, 施工单位应严格控制施工并认真自检, q317~z_nl  
质检单位抽检验证。 h_\( $"  
( 3)综合质量检验。应由法定质检单位进行, 内 M,X)rM}Q  
容包括通过载荷试验检测处理地基的承载力, 必要时 CBNt _y  
尚需进行浸水载荷试验, 检测挤密桩复合地基消除湿 "5z@A/Z/  
陷性的实际效果。同时对桩间土的挤密系数及桩体
mIp> ~  
的压实系数按规定数量抽检并作出评价。对钻孔夯 )v*k\:
Hw  
扩挤密桩的成桩直径亦应进行检测。 kM[!UOnC!<  
在上述挤密桩质量检验各项目中, 桩间土挤密系 K
eB??1S  
数的检验无疑是一项主要内容, 而如何能合理简便的 $06('
Hg&  
取样与检测, 正确评价桩间土的挤密质量尤为重要。 uMpuS1  
下面重点说明桩间土挤密质量检验中有关问题。 'U*#71S  
5. 2! 桩间土挤密质量检验 +IWf~|s  
( 1)桩间土挤密的一般规律。在挤土成孔时, 桩 dh.{lvlX|  
孔内的土被强制横向挤入桩周土体中, 在一定范围内 K:kb&W  
土体产生塑性变形, 土的干密度在桩孔边处最大􀀁c 7h0u7N  
= 1. 0, 向外逐渐减少, 直至干密度接近其原始值。干 p_%,JD  
密度 dc或挤密系数􀀁c 与距桩心距离的变化近似于 q@~{g[   
双曲线型。塑性区即挤密影响区的半径与桩孔半径 edCVIY'1  
成正比, 同时与土的剪切模量G = ^S
j;~  
E %IE;'aa }  
2( 1+ #) 4P=1)t?tX  
及强度指 B2*7H  
标c、∃ 等有关。根据理论分析与现场挤密试验结果 [8q`~S%-]  
表明, 挤密影响区的半径平均约为1. 90d。从工程需 Ke3~o
"IQ  
要出发, 通常以􀀁c = 0. 90界定桩周土的有效挤密区, XT*/aa-1'  
其半径为1. OOd~ 1. 50d, 据此也确定了挤密桩的合 mlLqQ<  
理桩间距一般为2. 00d~ 3. 00d, 或桩距系数􀀂= 2. 0 Z_edNf}|  
~ 3. 0。从挤密试验曲线看, 在有效挤密区内即从桩 'n1$Y%t  
边到两桩中点桩间土挤密系数的变化近似于直线型。 PIXqd,  
某些用有限元法分析的结果也是如此。 .{ZJywE<  
( 2)桩间土挤密的主要特点。一, 当桩径与桩距 "FhC"}N  
确定后, 在每一挤密单元内强制挤入定量土体; 二, 桩 4mKH |\g  
周土挤密后, 其挤密系数􀀁c 或干密度pd c随距桩边的 k}I65 ^l#  
距离而递减, 靠近桩边处最大􀀁c ∋ 1. 0, 两桩中点处 SSTn|  
􀀁c ∋ 0. 9; 三, 在挤密单元内, 某一点土的挤密系数不 nP<u.{q L  
2007年11月总第149期! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! 陕西建筑31 *M*WjEOA  
仅与该点距桩边的距离有关, 同时与该点土的天然强 <L11s%5-  
度指标、干密度和含水量有关。由此可见, 桩间土挤 xWqV~NnE  
密效果的不均匀与变异性是客观存在的, 与竖向分层 hOkn@F.  
压(夯)实土相比较, 其不均匀性更为突出。充分了解 :475FPy]  
上述特点, 对如何检测和评价桩间土的挤密效果是必 ,grx'to(X  
要的。另一方面, 若施工的桩径与桩距均未超过允许 <}h<
By)  
偏差, 则桩间土的挤密质量主要决定于桩距的设计, ^
^*L;b>I  
设计人员在设计桩距时, 不仅要认真通过计算确定, $tI<MZ&Z  
必要时还应提出事前进行现场挤密试验, 及时修正设 KATf9-Sz  
计的桩距。故􀀂规程 对桩间土挤密质量检验, 按工前 J]w3iYK  
试验与工后检测两种情况分别作出了相关规定。 c~ vql4  
( 3)桩间土挤密质量检验的取样点。根据上述桩 )siWc_Z4  
间土挤密的规律和特点, 􀀂规程 对检测时的取样部 ==gL!e{  
位, 提出了两种较合理的取样方式。如仍采用现行行 W}"tf L8  
业标准􀀂建筑地基处理技术规范 JG J79 - 2002提出 mdQe)>  
的方法取样时, 桩孔边的取样点宜位于距桩边0. 1倍 y\(xYB>T  
的两桩间净距处( b 点)另一点仍为两桩间中点( e .C5<uW5-R  
点)处, 试验后计算其干密度及挤密系数平均值。硬 @GGQ13Cj(  
性规定在桩边lOcm处取样并不合理。 n~BQq-1  
在三桩中心点取样, 检测所谓∀最小挤密系数∃或 !`4ie  
试验该点土是否存在湿陷性, 并将其作为判定挤密地 3 {hUp81>  
基是否存在湿陷的一个标准, 既未充分考虑桩间土挤 1RX-`"^+  
密的规律和特点, 也没有从整体考虑挤密桩复合地基 Fw{68ggk  
工作的机理。多处浸水载荷试验结果表明, 只要桩间 ,3c25.,*  
土的平均挤密系数达到要求, 挤密桩复合地基的湿陷 8SLE*c^8  
性即可消除, 故􀀂规程 明确规定, 只要桩间土的平均 aMxj{*v7  
挤密系数达到要求, 同时桩体质量合格, 挤密桩复合 n*' :,m  
地基的湿陷性即可消除。当存在疑问时, 判定处理地 ~l?c.CSd  
基是否湿陷, 只能通过现场浸水载荷试验才能正确作 u8<[Q]5  
出判定。故本􀀂规程 及􀀂建筑地基处理技术规范 N$v_z>6Z  
JGJ79均不提∀最小挤密系数∃检测项目。 m#G,m  
6! 结语 _L` uCjA  
随着建筑层数的增加和建设工程质量要求的提 ssS"X@VZ \  
高, 采用挤密桩法处理深层湿陷性黄土地基的工程项 u^B!6Sj8  
目亦将更为广泛。挤密桩法的技术和工艺仍在不断 08{^Ksg  
发展, 某些原先主要用于非湿陷土地区的地基处理方 Qds:*]vGS  
法如夯实水泥土桩法和孔内夯扩法等, 也可引进应 -;ra(L`  
用, 并使其适合湿陷性黄土地基处理的需要, 达到挤 UZmUYSu;  
密桩间土和消除湿陷性的基本目的。 r}sO},i  
本文介绍􀀂挤密桩法处理地基技术规程 DB J61 ->
o[ S0  
- 2- 2006的主要内容和修订依据, 可供使用该􀀂规 ?'|GGtvm  
程 时参考, 以加深了解􀀂规程 条文的内函和背景。 r$-P  
文中不妥之处, 还望指正。这本􀀂规程 已经出版, 需 0%%y9;o  
用者可向陕西省建筑标准设计办公室购买。 p&u\gSo  
(上接第34页) 7=yjd)Iy9m  
成桩所取土样所有湿陷系数%S < 0. 015。 =cb!2%?}  
分析试验结果明显可以得出重锤夯实成桩的复 q*,HN(&l?  
合地基承载力特征值比夹板锤夯实成桩的复合地基 mxBx?xM-  
承载力特征值得到大幅提高, 且总沉降量也小的多, `sIm&.d  
桩体密实度得到改善, 桩间土的挤密效果得到提高, 7cWeB5e?O  
三桩中心土的湿陷性也均以消除, 其主要原因是夹板 (d@(QJ  
锤的夯实质量难以保证, 桩体压实系数偏低, 成桩直 [i.c;'Wy/  
径不能改变; 而重锤夯实成桩由于锤比较重, 因此在 !Q<3TfC  
夯实过程中对桩周土进行二次挤密, 这样不但提高桩 Iw`|,-|  
体本身的密实度, 而且也提高了桩间土的挤密效果。 Wd+G)Mu_=  
6! 小结 jcvq:i{  
本文通过各项数据试验分析, 明显可以得出重锤 9Iq<*\V 4  
夯实成桩比夹板锤夯实成桩在各项指标都得到了大 l:bbc!3  
幅提高和改善, 从而论证了最新修订的􀀂挤密桩法处 +'iqGg-  
理地基技术规程 ( DB J61- 2- 2006) 中提出须将沉 6v]`s  
管法成孔时夯实机的锤重从原来的120kg 提高到 $aB`A$'hK  
200kg以上的必要性, 同时也期望尽量采用重型夯锤 dZ8ldpf8  
施工, 确保夯填质量。 oM^vJ3  
依据标准: I Z*)  
[ 1] ! 地方标准􀀂挤密桩法处理地基技术规程 DB J61 K7.a
yM 0  
- 2- 2006. isy[RAP<  
32 陕西建筑! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! 2007年11月总第149期