宰金珉等著《高层建筑基础分析与设计》中提出：
V|2[>\Cv wk2Ff*& 粘性土变形模量与压缩模量的关系
&!>.)I` <Ug1g0. 当箱形基础补偿量较大,卸载压力占总压力的比例达到50~70%时，修正规范法对回弹再压缩量可能难以估计。这时可考虑采用分段综合法（主要是指第四纪土层），或者采用简化的叶果罗夫法。计算用的变形模量E0取值非常重要，最好能进行现场荷载板试验，且荷载板应尽可能大些。E0与Es的比值β可参考下表取用：
s+0S,?{$ "Qk)EY 对北京地区或类似的一般第四纪土层，由现场波速量测，可得到波速模量Ev（MPa）：
j 9f QV Ev= 2(1+μ0)ρVs^2
"i%=QON` 式中,
WXa<(\S\V ρ——土的质量密度，为土的重度与重力加速度之比，可取为0.002MN·s·m-4；
,C^u8Z|T μ0——土的泊桑比，一般可取为0.4；
g]?QV2bX6 Vs ——土的实测剪切波速，m/s；
Ki[&DvW: 波速模量Ev经修正系数Rv修正后，得到修正模量RvEv，可做为沉降计算用的变形模量E0。修正系数Rv的统计关系为：
X|Nb8 1 M Rv= 0.686－0.0848ln(Δp) －0.1933Rp
C jz(-018 式中，
>4?735f=x Δp——基础底面的附加压力；
,H] S-uK~ Rp ——应力调整系数（见下表）。
;( Z9. 孔隙比e 0.41~0.50 0.61~0.70 0.81~0.90 1.01~1.10 1.21~1.30 1.41~1.50
O}z-g&e.U 0.51~0.60 0.71~0.80 0.91~1.0 1.11~1.20 1.31~1.40
p-6T,' ) 粘土 4.2 4.2 3.7 3.0 2.2 — — — — — —
G[zVGqk 粉质粘土 5.0 4.8 4.5 3.9 3.2 2.6 2.1 — — — —
*n 9=Q9 粘质粉土 — — 6.0 6.0 5.8 5.4 4.8 4.1 3.4 2.7 2.0
^= qL[S6/M 1Uc/ r>u9 (I#3![q R E9 `T 有限弹性层中竖向应力修正系数Rp
3 g3Znb H/r或H/b 2 3 4 5 6 8 10
I9sQPa 圆形 0.805 0.894 0.935 0.957 0.969 0.982 0.989
?V =#x.9 条形 0.737 0.823 0.871 0.899 0.917 0.940 0.953
PSU}fo }4q1"iMlO qKI)*o062 注：H为弹性层厚度，r表示加荷面积的半径，b表示条形加荷面积的半宽。
mfk^t` w_ 也可考虑采用日建法，但因附加沉降此时所占比例已不足以起控制作用，故弹性模量取值关系甚大，应慎重对待，可以上述变形模量为参照，并且不小于变形模量。
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