一、工程概况：
宁波市“三江六岸”滨江休闲带奉化江东岸广场二位于灵桥与琴桥之间，设计长度为154.8m，宽度为14m。采用Φ900高压旋喷桩深15m桩间距1200mm共三排，最外端桩心距离驳岸3.5m，该区域高压旋喷桩于7月1日开始施工，最外侧两排高压旋喷桩已施工完成，7月15日施工内侧最后一排桩，桩基施工于19时45分停止施工。
2013年7月15日23点15分，“三江六岸”滨江休闲带工程奉化江东岸现场工人夜间巡查发现琴桥以北至灵桥以南区域广场发生防洪堤外驳岸线滑移；经现场查勘，滑移区域为K0+650至K0+700防洪堤外侧驳岸，长度约50m，宽度约14m，面积约700㎡。
二、验证说明
堤防资料采用原设计施工图，地层划分采用8-8地质剖面，地质指标堤岸下采用宁波市“三江六岸”滨江休闲带奉化江东岸（江夏桥~铁路桥）地层物理力学性质指标统计表，老堤岸下指标采用固结快剪，奉化江中地基采用快剪指标，计算方法采用有限单元法，采用plaxis有限元软件中摩尔库伦模型对实际的工程项目全过程施工进行模拟。初始应力确定采用现状实测断面，水位采用平均潮水位。
三、高压旋喷桩成桩原理与挤土效应
高压旋喷桩具有加固体强度较高、加固直径可控，对软弱土层可能取得良好的加固效果，近年在地基处理、防水止水、隧道衬砌等方面应用广泛。但高压旋喷桩在注浆时，土体容易发生劈裂破坏，尤其是对低强度的软土，会迅速发生劈裂，且劈裂范围大，压力衰减慢；随着高压喷射的压力增大，产生的孔隙水压力也会增大，土体侧向位移也会增大；一些研究表明，由近及远施工且与建构筑物的安全距离大于3m可减少旋喷桩对邻近结构物的不利影响。
四、验证计算情况
1、原堤防安全复核
无高压旋喷桩情况下原堤防：前水位-0.6m，后水位2.5m。安全系数1.136。
变形计算如下图：2、高压旋喷桩施工模拟同等情况下高压旋喷桩第三排施工后，考虑内水位2.5m，外水位-0.6m情况.
计算堤防抗滑稳定安全系数为0.737
变形计算如下图：计算垂直位移2.05m，水平位移3.73m。3、高压旋喷桩施工模拟同等情况下高压旋喷桩第三排施工后，考虑驳岸稳定，反推内水位1.6m，外水位-0.6m情况
计算堤防抗滑稳定安全系数为1.01
变形计算如下图：四、滑坡原因初步分析根据以上计算初步分析判断，本次滑坡由综合原因造成：
1、7月13日由于台风影响，市区普降暴雨，工程区土体饱和，由于第一排高压旋喷桩已形成一道防渗墙体，导致墙后地下水位很难下降，形成较大的渗透水压力。
2、由于高压旋喷桩本身的挤土效应对岸墙的挤压，可能对岸墙产生一定的影响，第一排高压旋喷桩施工时，应力可在土体内自由扩散，且离开岸墙3.6m，对岸墙影响不大；随着第二、第三排桩的施工，第一排桩逐步形成强度，第三排桩的打设将对第一排桩产生影响。
3、滑坡时外江水位从施工期间的0.86m下降至最低水位-0.58m，且第三排桩体尚未固结形成强度，尚处于流塑状态，此时渗透水压力和高压旋喷桩产生的超孔隙水压力仍然很大,使土体的侧向位移过大，导致岸墙沉滑。
五、建议
1、高压旋喷桩对驳岸的影响主要发生在施工期，高压旋喷桩顶高程适当降低至1.6m以下，即使堤岸地下水位处于1.6m以下，可保证施工期驳岸安全。高压旋喷桩强度满足设计强度后对堤防安全是正向的，不会对驳岸产生影响。
2、强降雨后建议停止施工，在地下水位下降后再行施工。
